混凝土泵范文

導語：如何才能寫好一篇混凝土泵，這就需要搜集整理更多的資料和文獻，歡迎閱讀由公務員之家整理的十篇范文，供你借鑒。

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甲方： 身份證號：

乙方：

經甲乙雙方協商，依據《中華人民共和國合同法》有關規定，就甲方向乙方提供混凝土泵租賃一事達成一致，為明確甲乙雙方責任、權利和義務，簽訂以下合同條款：

一、 租賃標的物：

租賃標的物：混凝土泵壹臺及其配屬零部件、附屬設備、工具。

二、 租賃期和租賃結算方式：

1、自_______年____月____日至______年______月_____日止合計_______天。超過約定使用期仍繼續使用的，自動視為按本合同約定條件續約。

2、設備租賃費：

（1）按每天 元結算。

（2）入場所時乙方須向甲方支付 元，做為工程保證金。

3、設備使用時間，每天工作_____小時

三、 雙方責任和義務：

1、在施工現場，乙方應做好甲方設備的保護工作。

2、水、電由乙方負責供應。

3、乙方有義務協助甲方操作手，做好設備的維護保養工作，配件、修理保養，保證泵車的技術狀態良好。

4、甲方提供泵車操作工，負責操作工的所有相關費用和支出。保證操作人員培訓到位。

5、未經甲方同意，乙方不得以任何方式將甲方泵車作抵押轉租或轉交他人使用，由此造成的損失由乙方全部承擔。

6、若因乙方所提供的安全設施及防護力不強，或違章指揮造成的泵車及操作人員的安全事故由乙方付全責。

7、在合同終止前，乙方必須提前十五天告知甲方，以便雙方作好續約或終止合同的相應準備，并且依據本合同條款雙方做好租金結算工作。

8、混凝土泵每月需要3天時間進行維護和保養。

四、 違約責任

1、乙方必須按約定支，！付租賃費，延遲支付按500元/天計算違約金，租賃費仍按實際發生量計收。

2、因乙方維護、使用和維修不當，造成甲方車輛損失或損壞的，甲方有權要求乙方賠償。

甲方：

乙方：

法定代表人：

法定代表人：

委托人：

委托人：

聯系電話：

聯系電話：

簽約時間：

篇2

混凝土泵液壓系統中普遍采用蓄能器作為輔助動力源來推動S管型分配閥換向，實現混凝土泵推料、吸料的轉換。混凝土泵推料、吸料的轉換在0．2～0．3s內完成才能滿足泵送施工要求［1］。在其他元件一定的情況下，該時間主要取決于蓄能器的選型參數。目前，工程技術人員常常依據經驗來選用蓄能器［2－5］，然后通過實驗來驗證推料、吸料的轉換時間是否在規定的范圍內。由于缺乏理論依據，采用這種方法可能需要反復多次進行才能得到滿足要求的蓄能器，效率低下，已不能滿足實際生產要求。為了克服以上所述缺點，文中利用液壓動力學理論計算了液壓系統響應時間，并利用工程化方法分析了蓄能器參數對液壓系統推料、吸料轉換時間的敏感性。

1混凝土泵液壓系統的響應時間

定義混凝土泵推料、吸料的轉換時間為混凝土泵液壓系統的響應時間，精確計算混凝土泵液壓系統的響應時間需要深入分析混凝土泵推料、吸料狀態的轉換過程。圖1為混凝土泵分配系統原理圖。當主油缸活塞運動到接近行程終點時，油缸末端的緩沖機構發出換向信號，使液動換向閥3切換至左位，分配油泵1和蓄能器4給分配油缸6提供大流量高壓油，推動S管型分配閥迅速切換。S管型分配閥切換完畢后，液動換向閥3仍處于左位，分配油泵1給蓄能器4補油，直到分配回路壓力穩定為止。從分配回路中A點引出的壓力油和從回路中B點引出的壓力油分別作用在泵送回路液動換向閥左、右兩端，其壓差使液動換向閥換向，混凝土輸送缸完成推料、吸料狀態的切換。1分配油泵;2溢流閥;3液動換向閥;4蓄能器;5，6分配油缸圖1混凝土泵分配系統原理圖由以上分析可知，混凝土泵的推料、吸料轉換過程可分為2個階段:分配油缸換向階段，即從主油缸運動到接近行程終點到S管型分配閥完成切換的過程;主油缸的換向階段，即從分配油泵1給蓄能器4補油到主油缸完成切換過程。忽略信號傳遞時延，則有下列關系式。

2混凝土泵液壓系統

響應時間的計算圖2為分配機構受力示意圖。圖中A，B，C，D，O為固定鉸接點。AB之間的距離為2L0，擺臂長度為R。分配油缸活塞桿完全縮回時兩鉸接點之間的距離為Lmin;分配油缸活塞桿完全伸出時兩鉸接點之間的距離為Lmax。CA，CO之間的夾角為α;DB，DO之間的夾角為β;OA，OC之間的夾角為θ;擺臂運動方向與活塞桿運動方向的夾角分別為γ和φ。聯立式(10)～式(13)，可得到x關于t的2階非線性微分方程。在其他參數確定的情況下，可解得不同負載pp下分配油缸活塞行程x與其運動時間t的關系。令x=Ld(Ld為擺動油缸活塞的允許行程)，可解得不同負載pp下對應的S管型分配油缸換向時間td。在混凝土泵一個工作循環中，蓄能器的狀態如圖3所示。由以上分析可知，液壓系統的響應時間tr和蓄能器參數p0，V0，p1，p2，p3之間存在復雜的非線性動力學關系，且難以用顯性方程式表達，只能通過編程求解。運行計算程序，可得分配油缸換向時間td=0．037s，主油缸換向時間tm=0．182s，故液壓系統的響應時間tr=0．219s，滿足行業標準的要求。

3分配系統的仿真模型和試驗分析

為了驗證混凝土泵液壓系統響應時間計算的正確性，文中利用液壓仿真軟件建立了混凝土泵分配系統的仿真模型，如圖4所示。運行仿真模型，可得分配油缸活塞位移與時間的關系曲線，如圖5所示。由圖5可知，液壓系統的響應時間，即擺動油缸活塞位移由0．2m變為0m(或由0m變為0．2m)的時間為0．22s，基本符合計算結果。在利用混凝土泵車進行打水試驗時測量蓄能器出口壓力，并導入仿真數據進行對比?？傻眯钅芷鞒隹趬毫Φ姆抡婧驮囼炃€，如圖6所示。由圖6可知，蓄能器出口的最大壓力實驗結果和仿真結果均為16×106Pa，符合恒壓變量泵的設定壓力。只是實驗結果有液壓沖擊，這是在S管型分配閥切換過程中擺動油缸活塞撞擊缸底造成的。而仿真模型中，擺動油缸的阻尼設置較大，于是蓄能器沒有出現液壓沖擊。仿真和試驗結果基本吻合。

4蓄能器選型參數的敏感性分析

混凝土泵液壓系統中，在其他元件一定的情況下，蓄能器的容積V0、充氣壓力p0、最高工作壓力p1這3個選型參數對混凝土泵液壓系統的響應時間起決定性作用。故通過分析這3個參數的敏感性［8］來考察它們的變動對液壓系統響應時間的影響程度。

4．1蓄能器容積蓄能器容積的標準值V0為4×10－3m3，V0－為V0減少10%的值，V0+為V0增加10%的值。對這3種情況分別進行解析得到3組響應時間，如表1所示。

4．2蓄能器充氣壓力蓄能器充氣壓力的標準值p0為5×106Pa，p0－為p0減少10%的值，p0+為p0增加10%的值。對這3種情況分別進行解析得到3組響應時間，如表2所示。

4．3蓄能器最高工作壓力蓄能器最高工作壓力的標準值p1為16×106Pa，p1－為p1減少10%，p1+為p1增加10%，對這3種情況分別進行解析得到3組響應時間，如表3所示。4．4選型參數的敏感性因子蓄能器選型參數敏感性分析的方法是根據選型參數的敏感性因子的大小來評價蓄能器選型參數對液壓系統響應時間的影響程度。由以上分析可知，蓄能器的每個參數有4個標準差值來表達其相對標準模型的變化情況。定義參數的變化值與其標準值的相對變化率的和為該參數的敏感性因子。由表4可知，蓄能器容積V0對液壓系統響應時間影響最大，其次是蓄能器的最高工作壓力p1，再次是蓄能器的充氣壓力p0。

篇3

關鍵詞： 鋼桁架拱；自密實混凝土；泵送；頂升。

中圖分類號： TU37 文獻標識碼： A

1、工程概況

航天西路跨長安街橋梁工程橋梁全長94.2m，橋寬33m，橋梁上部結構為15m+60m+15m下承式鋼桁架拱橋。拱肋為桁架式鋼管砼結構，上、下弦桿均由1000×14mm鋼管卷制，上弦桿矢高13.5米、跨徑90m下弦桿矢高12m、跨徑60m，上、下弦桿鋼管內充填C50自密實微膨脹砼；全橋共222m3混凝土。腹桿采用Φ500×14mm、Φ500×10mm的鋼管；橫撐為Φ600×10mm、Φ300×12mm的鋼管。鋼材料均為Q345D，拱肋重量171噸。

2、配合比的設計

施工前按照設計砼性能的要求，砼應為自密實微膨脹砼，以補償砼的收縮。根據頂升的需要，砼不僅要滿足強度、耐久性的要求，還要滿足出機坍落度、擴展度、砼坍落度損失，初凝時間、終凝時間等指標，以避免一旦有意外情況不會堵管。

C50鋼管自密實微膨脹砼的配合比如下：

材料名稱 水泥 砂 石 摻合料 泵送劑 膨脹劑 水 水膠比 坍落度

擴展度

品種規格 P.O42.5 中砂 碎石 粉煤灰 礦渣粉 FNG_G AEA 自來水

用量kg/m3 360 734 1013 50 80 15 30 168 0.32 260/600

3、鋼拱混凝土壓注前的準備

3.1現場設備機具安排

砼輸送設備: 中聯ZLJ5121THB車載式混凝土泵: 2臺 10m3砼灌車:8臺

現場配合設備:電焊機：2臺； 氧氣乙炔：1套；對講機，4臺

鋼管混凝土采用2臺中聯ZLJ5121THB車載式混凝土泵，為確保泵送壓注頂升的連續進行，每臺泵車配備了3輛砼運輸車。地泵低壓時理論泵送壓強為7MPa，高壓時為13MPa，泵送時采用低壓進行泵送。實際泵送時泵壓為8-10MPa左右

3.2泵送管道的連接

主橋鋼拱肋混凝土壓注采用單榀拱肋由兩端拱腳對稱壓注混凝土方案。采用兩臺中聯ZLJ5121THB車載式混凝土泵，在主橋橋臺處搭設臨時支架安裝混凝土輸送管，采用135度和90度彎頭連接鋼拱肋壓注管道。每個接口縫內墊以橡膠圈密封。

在每榀鋼拱肋上下弦管頂面各開1個直徑Φ16cm的圓孔，孔內豎直焊接Φ12.5cm的鋼管做壓注混凝土的排氣孔，排氣鋼管高出壓注混凝土最高點1m以上，并向外傾斜30度。

在每榀鋼拱肋兩端拱腳側面鋼板上沿鋼拱軸線方向1.7m處各開1個短軸直徑Φ16cm、長軸直徑Φ26cm的橢圓孔，孔內沿拱軸線切線、與鋼拱側腹鋼板呈30度方向焊接Φ12.5cm地泵管做混凝土壓注接口管，壓注鋼管伸入鋼拱軸線、外露1.0m以上，壓注鋼管外露段焊接一個同直徑止回閥。

4、混凝土壓注的施工工藝

泵送頂升壓注混凝土的施工方法是現代鋼管拱橋相對先進的施工工藝,是指采用自密實混凝土從鋼管拱肋兩端底部對稱連續泵送壓注,持續頂升自密實混凝土直至拱肋頂部的一種施工方法。鋼管拱自密實混凝土的澆筑施工是鋼管拱橋施工的重要環節,施工質量的好壞直接影響主橋的質量和使用壽命。

4.1工藝流程及壓注順序

頂升工藝流程為：準備工作(機械設備、材料、人員到位)焊接壓注鋼管和排氣管壓注水泥砂漿連續壓注混凝土關閉進料閘閥拆除固定泵切割壓注鋼管和排氣管恢復鋼拱切割口。 先泵送頂升砼下弦管混凝土，待拱肋混凝土強度達到90%后，泵送頂升上弦管混凝土。

頂升法泵送過程中嚴格控制泵壓，由拱腳壓至拱頂一次連續完成，壓注混凝土，堅持勻速對稱，慢速低壓的原則，確保兩端同時壓注，兩端進度差不超過2m，壓注速度控制在16m3/h。一根拱管的混凝土灌注完成時間，不得超過6小時。

4.2施工方法及技術要點

首先組織人工將梁面地泵水平管與將要壓注混凝土的單榀鋼拱肋兩拱腳壓注管口用135度彎管連接。再將兩臺中聯ZLJ5121THB車載式混凝土泵泵送管口與主橋下弦拱用90度彎頭和平管連接，地泵停放位置要方便混凝土罐車放料。

在單榀鋼拱肋混凝土壓注之前，打開焊接在拱腳壓注管口的止回閥，先給兩臺車載式混凝土泵壓入約0.5m3的與壓注混凝土同組份的水泥砂漿，對地泵輸送管道進行壓注前，以防壓注混凝土時堵管。

一次組織6臺10m3混凝土罐車供應該榀鋼拱壓注所需的48m3混凝土料，在兩臺地泵壓入砂漿將地泵輸送管道后，立即同時由下沿拱軸線方向向鋼拱肋內壓注C50自密實混凝土；地泵壓注混凝土的壓力控制在8-10MPa。

當鋼拱內壓注的混凝土料達到壓注設計標高后，由壓注頂面排氣管溢流出且保持1min左右，確定排氣管排出為正常狀態的混凝土料時，停止地泵壓注混凝土作業，同時關閉壓注管口的混凝土止回閥，即完成了一榀鋼拱內混凝土壓注。

在鋼拱內壓注的混凝土達到終凝以后，及時組織氣焊工切割鋼拱壓注管和排氣管，再將原切割下來的壓注管和排氣管鋼拱肋鋼板塊重新焊回鋼拱肋缺孔原位，并將焊縫與鋼拱面打磨平順。

5、施工的觀測

泵送混凝土過程中，對拱肋進行位移檢測。觀測的目的是為了確定拱軸線、控制點的標高是否正確。如果軸線有偏差可用預先設置好的風攬進行調整。

混凝土壓注過程中，由測量人員對鋼拱的1/4跨、1/2跨、3/4跨處進行定點觀測，隨時掌握混凝土壓注過程鋼管拱的變形情況，壓注過程中要保持慢速、均勻、對稱的壓注狀態。當橫向變形超過10mm，豎向變形超過30mm時，要停止壓注，分析原因，確保拱肋的質量。

6、施工的檢測

在完成每一榀鋼拱內混凝土壓注終凝后，要求項目質量檢查人員及時組織相關部門和人員對鋼拱內混凝土壓注的密實性進行檢測。密實性檢測采用錘擊法，通過鋼拱表面發出聲音的清脆和沉悶來判斷鋼拱內局部是否存在空洞；其質量檢驗采用超聲波檢測砼密實度，

若因混凝土壓注中斷或其它原因發生局部混凝土不密實時，要對不密實部位的鋼拱割洞，鑿除不密實部分混凝土，界面潤濕刷素水泥漿后用比設計高一等級的細石混凝土回補，插搗密實，處理完畢后再將切割下來的鋼肋鋼板塊重新焊回鋼拱肋缺孔原位。當鋼管拱肋混凝土與拱壁剝離間隙超過3mm時，采用鉆孔壓入水泥漿的方法進行補強處理，然后將鉆孔處用電焊補焊封固。

7、混凝土壓注質量控制措施

頂升混凝土應遵循勻速對稱，慢送低壓的原則，兩臺固定泵的壓注速度應盡量保持一致，確保兩端混凝土同時壓注，其頂面高差不大于1m。加強商砼車量調度，盡量避免停頓時間，保持壓送暢通及連續性。

為保證每側桁架對稱澆筑，在灌注時采用敲擊法和記錄入泵砼方量結合控制。地泵立管和平管彎管處要設鋼管支架進行加固，以防壓注混凝土時管頭受壓擺動過大，造成彎管接頭破壞。

鋼拱肋拱腳自密實混凝土壓注時一定要單榀對稱進行，以防鋼拱臨時支架受力不均，造成鋼拱安裝軸線變形偏移。

自密實混凝土料要求一次性按照設計加損耗方量供應到現場，一次單榀鋼拱肋內混凝土壓注時間一定要控制在6小時內完成，以防止鋼拱肋混凝土壓注過程發生堵管。

壓注拱肋混凝土過程中在鋼拱外可以采用插入式振搗器輔助拱內混凝土密實，提高鋼拱內壓注的混凝土的密實性。

鋼拱肋混凝土壓注前，排氣管周邊鋼拱肋要用塑料布包裹嚴實，其正下范圍梁面要鋪設塑料布或木工板防護，以防止壓注的混凝土料由排氣管排出后污染鋼拱和梁面。

鋼拱內自密實混凝土壓注完成終凝后，及時組織氣焊工切割鋼拱壓注管和排氣管；切割作業時，要求操作工人系好安全帶。

在鋼拱肋混凝土壓注過程中如若發生輸送泵管堵塞，應及時拆除和清混凝土地泵輸送管，在臨近鋼拱肋已壓注的混凝土面以上重新開設壓注孔，焊接壓注管后，再行組織二次拱內混凝土壓注。

8、結語

鋼管自密實混凝土的連續泵送頂升施工技術，施工快捷、效率高，為確保鋼管自密實混凝土一次泵送成功，重點需要做到以下幾點：

（1）、鋼管自密實混凝土配合比的設計。鋼管拱混凝土，是一種高性能混凝土，它在配合比設計上，不僅要考慮滿足強度要求，而且要考慮管道輸送和壓注工藝等特點。合理控制水泥用量，坍落度、砂率、擴展度等，在泵送壓力下的抗離析性、填充性及補償收縮的綜合特性。施工中，加強工程試驗工作，使鋼管拱混凝土壓注順利完畢。

（2）、詳細設計泵送頂升施工方案，制定泵送頂升施工流程、泵送管道的設計及連接方式、泵送順序及施工要點，施工前進行精細的準備和交底，施工中充分準備好應急情況的處理措施，注重施工的每個細節，確保施工的順利進行。

參考文獻

[1] 《自密實混凝土應用技術規程》（JGJ/T 283-2012）中華人民共和國住房和城鄉建設部

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關鍵字：混凝土泵車；液壓系統；故障分析

引言

混凝土泵車在建筑工程中的廣泛使用，使得工程施工速度加快，并保證了我國建筑工程的質量。但是在對混凝土的具體施工中，泵車的泵送部分會與混凝土直接接觸，泵送部分中的液壓系統工作量大、負荷太重、工況又比較惡劣導致系統內部元件損傷較大，在設備工作之后若不對設備進行保養和維護，設備就容易有故障產生。

1.液壓系統的基本結構及其工作原理

1.1液壓系統的基本結構

主安全閥：保證系統的安全。若系統壓力超標，安全閥就會自動打開，以減輕其壓力，使系統不會因壓力而導致故事發生。

減壓閥：將進口壓力調整為所要求的出口壓力，并保持出口壓力的穩定。

順充閥：利用回路的壓力控制元件的運轉順序。

溢流閥：壓力控制閥。主要用于溢流的定壓及保護。

先導閥：輔助控制其他元件及其他閥。

1.2液壓系統的工作原理

液壓系統的工作主要是通過泵送系統液壓回路、密封回路以及自動回路三個液壓回路實現的。

1.2.1泵送系統液壓回路

泵送系統液壓回路包括主安全閥、減壓閥、蓄能器、順序閥、電磁閥、主油缸及滑閥缸等。其工作原理主要是：從主油泵出來的液壓油通過減壓閥的某一路進入蓄能器當中，另外還通過滑閥換向閥進入到滑閥油缸當中，以讓滑閥缸能夠工作。

1.2.2密封回路

密封回路主要由活塞引撥閥、溢流閥、主油缸活塞桿側邊的連通管及運程調整閥組成。其工作原理主要是：當泵車將混凝土送出，封閉狀態的活塞桿兩側的液壓油就會將另一個油缸的活塞桿推回去，從而實現混凝土的吸入，這樣泵送的工作就會持續不斷。

1.2.3自動換向回路

自動換向回路包括主換向閥、先導閥、逆轉閥、滑閥換向手動運轉閥及升壓閥等。其工作原理主要是：位于主油缸內的活塞一旦運行到終點就會撞到先導閥的閥芯，使得先導閥實現換向。利用手動運轉閥、先導閥及逆轉閥使得升壓閥得以換向；此時，主油缸中的另一個活塞也會運行到終點接到其他的先導閥閥芯，使得先導閥又實現一次換向，而讓主油缸和滑閥油缸的換向再次實現，這樣就會形成一個循環的工作狀態。

2.液壓系統故障診斷方法

對于液壓系統出現故障的診斷方面通常有兩種：一種是簡易診斷法；另一種是精密診斷法。簡易診斷法又被稱為主觀診斷法。它主要是有關工作人員憑借自己的五官感覺（如聽覺、視覺、嗅覺等）和其工作經驗進行故障的判斷。這類診斷法只需要用到簡單的儀器就可對液壓系統出現故障的位置及原因進行判斷。精密診斷法是指通過簡單判斷法之后，液壓系統還是出現異常狀況，此時就需要用到一些現代化的精密儀器或是計算機技術等來對其進行定量的分析，以此來判斷故障出現的位置及其原因?，F這類診斷法所用到的具體方法有用儀表進行診斷、通過分析油液進行診斷、利用超聲波進行檢測、通過專業的計算機軟件系統進行診斷等。

3.液壓系統常見故障及其解決方法

液壓系統發生故障時，首先應采用簡易診斷法，若故障難以被查出就可結合精密診斷法，在進行診斷時，應將3個液壓回路區分開來，對每個回路系統進行逐個分析，最后將故障出現的位置及其原因做出判斷，并提出解決措施將問題解決。下面就來分析液壓系統常見的故障及其解決方法。

3.1滑閥失靈，系統混亂

液壓系統的滑閥若失靈，就會導致出現系統動作紊亂，不按操作系統的固定動作進行工作。當出現這種情況時，可先考慮使用簡易診斷法，先將機械部分出現故障的原因進行排除。看其滑桿、滑板是否有磨損，用于密封閥油缸或者主油缸活塞的元件是否有損傷，是否有泥漿等雜物附著在滑桿運動部件的空隙處，滑桿的密封裝置是否完整，還有就是看滑閥上各個點的供脂是否正常。若判斷為機械部分出了問題，就要根據具體情況對元件進行清洗或更換。如果不是機械部分的問題，則要對回路系統進行檢查：

（1）對主安全閥的調定壓力進行檢查。在泵送部分的液壓系統回路中，為使液壓系統內部的液壓油元件得到保護，也為維持滑閥油缸的穩定性，主安全閥將系統的最高壓力控制在28MPa之內。壓力的調節可使用泵車操縱桿來實現，將泵車操縱桿調到最大值的地方，然后讓其進行空運轉。此時，將手動運轉閥關閉，壓力表上所顯示的數值28MPa就是主安全閥給液壓系統的額定壓力。

（2）對蓄能器的充氣壓力進行檢查。若壓力值過小，就需要充氣。充氣進行后可用以下方法來判斷其壓力值是否足夠：首先將泵送開關關閉，利用升壓閥來實現手動換向，若換向次數超過兩次，則表明蓄能器的充氣壓力已足夠，若次數不足兩次，則表明充氣壓力還是不夠，要繼續進行充氣。

（3）對減壓閥的調定壓力進行檢查。通常情況下，泵車在出廠之前都會對其減壓閥的調定壓力進行調整。但對減壓閥的壓力測量需要用到專業的檢測工具，因此，若無專業的檢測工具不能隨便將減壓閥進行拆開或檢查。

3.2主油缸活塞桿運程縮短

若主油缸活寒桿出現運程越來越短的現象，首先也應該排除機械部分的問題，要對油缸活塞桿的表面進行檢查，看其是否有磨損過度或存在傷痕，同時還要檢查用于密封主油缸活塞的元件是否有損傷等。若不是機械部分的問題，則要考慮對主油缸活寒桿所在的密封回路進行分析，并且將故障排除。通常情況下，主油缸運程縮短的原因主要是密封回路中的油液量不夠才會出現這種故障。油液量不夠的原因主要有以下幾種：用于調整運程的閥門沒有關閉或是關閉不嚴密；溢流的壓力不符合所需要壓力或是用于調整溢流的控制閥的閥芯沒有被卡住。

3.3自動換向系統故障

一般來說，在自動換向系統中，比較容易出現故障的是先導閥和電磁閥，而處于自動換向回路當中的主換向閥和滑閥換向閥，其故障出現的概率比較小[3]。在自動換向系統中，若先導閥失靈或者是發生故障，那么整個自動換向系統將會癱瘓。因此，如果是自動換向系統出現故障，首先應該檢查先導閥，將先導閥蓋上的四個短螺栓擰下來，把閥蓋打開，檢查先導閥的運轉是否靈活，其閥桿下端的磨損是否過度。然后再根據具體情況對其進行清洗或直接更換。

3.4溢流閥運轉不靈活

在實際的工作當中，泵車開始工作了就需要其運轉很長一段時間，加上系統運轉時其內部溫度達到了80℃，這樣就會使得溢流閥的運轉會不靈活，甚至還會出現溢流閥卡死的情況，這樣就會導致整個液壓系統不能工作。經過長期實踐的經驗積累可知道，溢流閥運轉不靈活通常是由于制作溢流閥的閥芯及閥體的材料問題而導致。制作溢流閥的閥芯及閥體所用到的材料都是不一樣的，導致兩者在工作時的熱膨脹程度不一樣，長期以往就會使得兩者的配合間隙發生改變，導致最后的運轉不流暢。針對這種情況，在制造液壓系統時可選擇安裝原裝進口的溢流閥。

結語

混凝土泵車是施工過程當中非常重要的硬件設備，由于機械互相磨損，導致液壓系統經常會出現故障，為保證施工的正常進行，保證施工工程的質量，我們就必須將液壓系統出現故障的原因進行分析并提出解決措施，同時也對泵車的養護管理及后期的維修進行加強。

參考文獻

[1]楊忠敏.混凝土泵車常見故障實例[J].設備管理與維修，2011（09）

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關鍵詞：混凝土泵車 臂架 運動仿真 Matlab/Simulink

中圖分類號：TU646 文獻標識碼：A 文章編號：1674-098X（2017）01（c）-0038-02

混凝土泵車臂架系統是混凝土泵車輸送混凝土的關鍵部件，也是混凝土泵車研究的熱點?，F在，混凝土泵車臂架系統正朝著更長、更輕、更靈活、更智能的方向發展。然而由于目前技術的限制，臂架系統研發，尤其是超長臂架系統的研發，周期長，費用高，效果差。對臂架系統三維數字設計模型進行仿真和分析，可以大大減少在實際工況下進行試驗的代價，實現高效的系統設計，縮短研發周期。

1 系統設計

1.1 系統結構

仿真系統結構如圖1所示。

（1）系統通過泵車遙控器發送臂架動作指令，遙控接收器收到指令，發送到CAN總線。

（2）運動控制器通過CAN總線，收到各臂架動作手柄信號，將其轉化為臂架動作指令（轉臺旋轉和各臂架油缸長度變化速度值），發送到CAN總線。

（3）工控機CAN接收卡通過CAN總線，收到臂架選擇和各臂架油缸長度變化速度值，經過CAN數據接口，傳遞給Matlab仿真系統。

（4）Matlab系統采用Simulink仿真工具包，對臂架系統三維模型進行仿真和分析，模擬真實環境中臂架系統的工作狀況，顯示臂架運動三維仿真動畫，和轉臺旋轉角度、各臂架夾角、臂架末端點位置變化曲線，并將這些數值輸出到CAN數據接口程序。

（5）運動控制器通過CAN總線，接收仿真值，并利用其進行其它程序的運算處理。

1.2 臂架系統建模

泵車臂架系統是由臂架、連桿、臂架油缸和連桿件等鉸接而成的可折疊和展開的平面連桿機構，其結構見圖2。

該系統采用Pro/Engineer建立臂架系統的三維模型，然后轉化到Matlab系統中進行仿真，其過程見圖3。

為了提高仿真速度和方便添加約束條件，仿真系統忽略了臂架和油缸的質量、形變和慣性，將其簡化成剛體模型。

1.3 CAN數據接口

CAN數據接口功能就是通過Can數據接收卡和CAN總線，實現運動控制器和Matlab仿真系統之間的數據交換，其結構圖見圖4。

該CAN數據接口程序采用VC++編寫，與Matlab之間的數據交換采用DDE方式。接口程序將轉臺轉速和各臂架油缸長度變化速度值發送給Matlab仿真系統，又將仿真結果：轉臺轉角、各臂架夾角、臂架末端點坐標，返回給運動控制器。

2 Matlab仿真

該系統采用Matlab軟件仿真，因為Matlab仿真軟件具有強大的矩陣運算功能、可靠的容錯能力和廣泛的符號運算能力。Simulink是Matlab軟件的擴展，用來對動態系統進行建模、仿真和分析的軟件包，它支持連續、離散及兩者混合的線性和非線性系統。

其中，“SimMechanics Model”模塊是從Pro/E中建立的臂架系統機械模型，可以通過Simulink直接調用?！癹iaodu1”模塊為S函數，實現Matlab與CAN數據接口之間數據交換：即獲取轉臺旋轉速度和各臂架油缸長度變化速度，并通過DDE客戶端返回仿真結果。另外，該S函數也可以添加臂架動作約束條件，比如轉臺旋轉角度-359°～359°，1臂最大角度90°，一臂和二臂最大夾角180°。

Matlab作為DDE客戶機的工作過程如下：

（1）調用ddeinit函數與服務器建立對話，建立成功后返回一個通道號。以后的操作就是基于這個通道進行。

（2）調用ddadv函數請求建立熱鏈。

（3）調用ddereq函數向服務器請求發送數據，返回值存為數矩陣；或者調用ddepoke函數向服務器發送數據。

（4）傳輸結束后，調用ddeterm函數請求撤銷與服務器建立的熱鏈接。

3 仿真效果

在計算機上運行CAN數據接口程序和Matlab仿真程序后，就可以看到臂架的三維模型，臂架旋轉角度、曲線窗口。當撥動泵車遙控器手柄時，臂架的三維模型開始按照指令開始動作，各曲線窗口開始顯示數值變化曲線。

臂架三維動畫窗口如圖5所示，通過窗口工具欄按鈕，可以選擇不同視角。

4 結語

（1）利用Matlab/Simulink動態仿真技術，根據混凝土泵車臂架系統的物理參數、形狀特征、運動特點等真實地模擬了其三維運動過程，避免了大量的編程和計算工作，無須制造物理樣機，用實體實驗的方法來觀察。它為混凝土泵車臂架系統提供了一個高效的研發途徑，可以大大縮短研發周期，降低研發成本，具有推廣應用價值。

（2）該仿真技術較傳統設計方法更快捷、更高效，為臂架系統結構優化、應力分析、油缸受力分析、智能臂架、臂架防干涉、防傾翻等研究提供了一種有效的新思路，對混凝土泵車虛擬化樣機研發也有重要參考價值。

（3）該仿真系統把臂架系統作為一個剛體，沒有考慮到臂架和油缸的質量、形變、慣性和振動等因素的影響，因而和實際臂架運動還有一定差距，還有待于進一步研究和完善。

參考文獻

[1] 易秀明，王尤毅.混凝土泵車[Z].三一學校培訓教材，2011.

篇6

關鍵詞:某大廈超高層;混凝土;泵送技術

Abstract: the author "a building engineering example, detailed introduces the structure of the concrete pumping super-tall requirements, by taking concrete proportion design, degree of aggregate gradation and admixture, the selection of the concrete pump and handle the type selection, arrangement of the measures, which can effectively solve the tall building of concrete pumping technology problem, achieved good effect of engineering.

Keywords: a building tall; Concrete; Pumping technology

中圖分類號：TU37文獻標識碼：A 文章編號：

1工程概況

該工程是集商業、辦公、住宅為一體的綜合性建筑群,總用地面積6472m2,總建筑面積約9萬m2.地下3層,地上2棟點式超高層建筑,公寓樓(35層)建筑總高度125.20m,辦公樓(30層)建筑總高度123.10m。

2工程特點及難點分析

公寓樓主樓部分設計有型鋼混凝土柱組合結構,框架柱、剪力墻與部分梁板混凝土強度等級為C60、C50,屬于高強混凝土,水泥用量多,混凝土黏度大,泵送阻力大,對泵送要求較高.同時,由于型鋼柱較普通鋼筋混凝土柱構造復雜,鋼柱外包混凝土且梁柱節點區鋼筋密集,混凝土澆筑作業困難;另外,由于公寓樓主樓建筑總高度高達125.20m,混凝土需要泵送高度達126m,屬于超高層泵送施工,又增加了施工難度。

通過上述難點分析可知,如果要達到超高層結構的混凝土泵送要求,并保證混凝土的泵送質量,必須從混凝土配合比的設計、粗細骨料與外加劑的試配選定、混凝土輸送泵與泵管的選用等方面著手進行研究確定。.

3混凝土配合比的設計

3.1配合比設計

合適的混凝土配合比,是使泵送作業順利進行而又經濟的決定性因素.混凝土配合比包括骨料級配、水泥含量、混凝土的稠度三大要素,這三大要素相互交叉發揮作用.比如:當細骨料或水泥含量小而無法泵送時,可取用較理想的骨料級配,提高含砂量,多加水等方法來提高可泵性;當骨料級配不當,含砂量過低,或片狀碎石過多,可增加些10~25mm卵石,改變粗骨料級配,也可適當地多加水泥或水,能部分地改善其可泵性。

3.2合理適用的配合比

(1)水泥用量.超高層泵送混凝土的水泥用量必須同時考慮強度與可泵性,水泥用量過少強度達不到要求;過大則混凝土的黏性大、泵送阻力增大,增加泵送難度,而且降低吸入效率.因此,盡量使用保水性好、泌水小的普通硅酸鹽水泥,其易于泵送。

(2)細骨料.為確保混凝土的流動性滿足要求,骨料應有良好的級配.為了防止混凝土離析,粒徑在0.315mm以下的細骨料的比例應適當加大.通過0.315mm篩孔的砂,宜不少于15%,而且優先選用中砂,其可泵性好。

(3)粗骨料.在泵送混凝土中,粗骨料粒徑越大,越容易堵管,常規的泵送作業要求最大骨料粒徑與管徑之比不大于1:3.在超高層泵送中,因管道內壓力大,易出現離析,最大骨料粒徑與管徑之比宜小于1:5,若其中針狀、扁平的石子含量過大,泵送性能差,含量應控制在5%以內.為了防止混凝土泵送時堵塞,粗骨料還應采用連續級配。

(4)砂率.砂率太大,管內的摩阻力大;砂率太小,混凝土容易產生離析.泵送混凝土的砂率宜控制在40%~45%,高強泵送混凝土砂率選用28%~35%比較合適。

(5)坍落度.普通泵送混凝土的坍落度在160mm左右最利于泵送,坍落度偏高易離析,偏低則流動性差.在超高層泵送中為減小泵送阻力,坍落度宜控制在180~200mm。

(6)水灰比.水灰比小于0.45時,混凝土的流動阻力很大,可泵性差;水灰比太大,阻力減少,但混凝土又容易離析,因此水灰比宜選用0.50~0.60.而超高層建筑的混凝土強度通常較高,為了配制高強度混凝土,一般采用較小的水灰比,控制在0.30~0.38之間.為了解決因水灰比太小而引起的混凝土流動阻力太大的矛盾,可在高強泵送混凝土中加入適量的泵送劑,以增加混凝土的流動性。

4混凝土的泵送

4.1混凝土輸送泵與泵管的選擇

4.1.1混凝土輸送泵的選擇與計算

根據施工經驗及多項參數對比,經多種產品對比及理論計算校核后,選用HBT80混凝土輸送泵,性能如下:①最大理論混凝土輸出量(低壓/高壓)為81/40m3/h;②最大理論泵送混凝土壓力(高壓/低壓)為16/9MPa;③最大理論輸送距離(垂直/水平)350m/1200m;④柴油機功率110kW;⑤外形尺寸6000mm@2100mm@2260mm;⑥整機質量6000kg。

依據有關技術規程對泵送混凝土至126m高度所需壓力驗算:

L=P/Ph

式中:L為混凝土泵的最大水平輸送距離,m;P為泵出口處的計算壓力,Pa;vPh為每米水平管的壓力損失,Pa/m,取經驗值0.012。

根據混凝土泵送技術規程(JGJ/T10-2010)將實際輸送泵管折算為水平管,水平輸送距離50m;最大垂直距離為171m,換算水平長度為684m;彎管水平換算長度按36m計;軟管水平換算長度按20m計,換算水平管總長度為790m.。

C50混凝土壓力表讀數取最小值P=18MPa,則由式(1)可得:L=18/0.012=1500m>790m,滿足要求。

根據施工經驗判斷,垂直泵送的難度是水平泵送的3倍,垂直泵送171m,相當于水平5.3m;并且根據上述計算,水平管換算長度為50+684=734m,均小于設備最大理論水平距離1200m,滿足要求。

4.1.2混凝土輸送泵管的選用

泵送高度在100m以下時,混凝土輸送泵管采用普通泵管,管壁厚2.5mm,管徑125mm,泵送效果較好;當泵送高度大于100m后,隨著泵送高度的增加,泵送壓力隨之增大,泵管采用高壓泵管,管壁厚度加厚至4.5mm,連接法蘭更換為高壓法蘭(法蘭厚度由10mm加厚為15mm),管徑不變,泵送效果較理想。

4.2泵送的技術要求與控制措施

篇7

關鍵詞： 地鐵整體道床施工工程 混凝土泵送 難點 解決措施

中圖分類號：K826.16文獻標識碼：A 文章編號：

我國在城軌地下線或者地鐵基本線路的構造上，幾乎都采用鋼筋混凝土整體道床結構，保障地鐵在高速行進過程中的安全與穩妥。但由于地鐵是為了緩減交通而修建，它的路線一般貫穿了整個城市的中心地段與人多鬧市區，使施工受到了環境的極大限制。在對地鐵的軌下整體道床結構進行施工時，考慮到人多車流量大的因素，只能搭建小型的施工場地，不能滿足大量運輸混凝土的施工需求，嚴重阻礙了地下線道床的施工進程。而泵送混凝土這一施工方法恰好能高度適用于狹窄的工地環境，完成混凝土的運輸，而且施工效率極高也能大幅度地保證整個施工過程的連續性，但這一施工法又極不穩定，容易在施工的過程中，受到環境因素、人為操作等原因的影響。本文將根據在地下線整體道床施工中泵送混凝土的影響因素進行分析與探討，根據該工程自身特點提出解決措施，以供參考。

一、地鐵整體道床施工時，泵送混凝土的難點

（一）混凝土自身存在問題影響輸送

1、沒有選擇正確型號的水泥，水泥的用量未達標；在泵送混凝土的時候，必須要用摻和水泥砂漿來控制整個傳送的壓力以及傳送的管道，降低泵送的阻力，保證泵送的安全進行；

如若選定質量較為下乘的水泥，會使整個混凝土內全是雜質，粘合度與韌性無法達到施工標準，給施工帶來質量問題且影響施工進度；

放入水泥數量未達到《混凝土泵送施工技術規程》中的標準時，會降低混凝土的摻和能力，粘性會變差，增大了泵送過程中的阻力，影響整個泵送施工的進度與質量；

如若放入的水泥數量超過了《混凝土泵送施工技術規程》中的標準，在摻和過程中又會使得混凝土變得非常粘，流動過程中不易泵送，造成輸送管的堵塞，也影響了泵送施工；

2、摻和骨料不能達到最大粒徑；

如若選擇的粗骨料的最大粒徑不能達到國家標準和整個泵送施工設計方案中的要求時，就會影響混凝土的硬化性能，降低混凝土在摻和時的和易性，給泵送增加阻力與壓力，影響泵送的施工；

3、很多施工隊沒有按照《混凝土泵送施工技術規程》中的技術指標來嚴格控制砂率，導致砂率過低或者過高，影響混凝土摻和時的硬化性，堵塞了整個輸送管道；

4、未按照標準添加外加劑或不結合施工實際為混凝土添加不適宜的外加劑；

外加劑的添加是為了保證混凝土在泵送過程中始終保持較高的流動性，而外加劑本身由高效率的減水劑制作而成，它與水泥極容易發生相容作用；一些施工隊由于技術不硬或者經驗不足，往往會忽略所選水泥的性質，隨意購買外加劑進行添加或不控制外加劑的用量，造成水泥顆粒的大量分散，使摻和中的混凝土大面積的變熱，產生了土中裂縫，降低了混凝土的流動性，影響泵送效率；

5、摻合料不但不能起到的作用，反而影響了混凝土的強度；

利用粉煤灰作為摻和料時，某些施工隊忽略了其本身性質，在摻和之前不做足準備工作，無經驗也不做摻合料的實驗，將粉煤灰隨意混入混凝土進行摻和，使摻和料中的粉煤灰與混凝土中的其他拌合料發生作用，降低了混凝土的強度，引起堵塞輸送管甚至爆管等現象的發生。

（二）混凝土坍落度的損失較大

1、施工隊在進行泵送混凝土時，沒有嚴格測定與計算混凝土泵送運輸車輛的各項數據，導致運輸車輛在運輸過程中延長了運行與等待的時間，導致原本按照坍落度設計調配的混凝土發生了變化，達不到現有坍落度的標準；

2、進行混凝土泵送時，如果施工環境的氣溫太高，會加劇水泥的水化速度，使水分迅速蒸發，加大了坍落度的損失。

（三）混凝土泵送施工時易發生堵管、爆管情況

1、混凝土自身問題（上文已提及，此處不再闡述）；

2、泵送設備不符合施工標準；在選定設備上施工隊沒有詳細遵循施工設計方案，有些施工隊為了節省開支，選用了便宜但是與本次施工條件全然不符的設備儀器，造成泵機無法適應施工環境的要求，發生堵管、爆管的現象；

3、泵機等其他輸送設備出現質量問題；泵機、輸送管等設備都是有使用期限的，經過多次使用后必須對其進行維護與更換；使用陳舊或超過期限的設備儀器，會加大輸送管內的摩擦力與阻力，不能達到泵送運輸的要求指標，必然發生堵管、爆管的現象；

4、使用泵機連續泵送；部分施工隊為了縮短施工時間，高強度地連續使用泵機進行混凝土的泵送作業，一直讓設備處于高度運轉的狀態下，很容易損壞設備，造成設備堵管、爆管。

（四）泵送運輸的過程中，混凝土易出現泌水的現象

在泵送過程中，混凝土因為泵機的作用而在輸送管中流動，此時泵機的壓力如果大于了輸送管內壁與砂漿層之間的摩擦力與阻力，則混凝土以及其他拌合物就會開始向前流動，內部的水浮至上層，使砂漿與骨料完全分離開來；不僅影響了混凝土的泵送，還導致混凝土內部所有摻和料分層，損失了原材料，堵塞了管道，造成混凝土內部質量分布不均，無法對整體道床進行灌注。

（五）道床的特殊環境要求；

道床施工工程屬于縱向作業且橫截坡面小，大型吊車不易進入，只能依靠小車輸送與人工搬運，對施工人員的體力消耗過大，使其負重作業。

二、地鐵整體道床混凝土泵送施工難點的應對措施

（一）選定與施工方案相吻合的水泥并嚴格控制水泥的摻和量

根據我國《混凝土泵送施工技術規程》中的規定，在進行泵送時的水泥可泵性必須達到300kg/m³，滿足這一條件后，再根據本次施工的要求選定指數達標的水泥并對其進行摻和實驗，得出數據之后證明水泥可用以及摻和度合適，方能進行施工。

（二）按照國家標準控制骨料與砂率，施工前均要進行實驗。

（三）根據所選水泥的屬性，參照施工設計方案選擇相適宜的外加劑與摻和料；在添加過程中要根據混凝土的強度適量摻和外加劑，保證混凝土的強度不被流動性所影響。

（四）計算混凝土的坍落度，將運輸車的速度、運行時間與等待時間做好記錄，最大限度地控制運輸車的等待時間，盡量做到立即運輸、立即泵送；在特殊情況下，不能提升運輸車的性能時，可適當地增大混凝土坍落度來避免坍落度的損失；把握氣溫與坍落度的關系，避免由于氣溫升高而造成坍落度損失的情況發生，本文根據歷年地鐵整體道床混凝土泵送施工的特點，歸納出氣溫對坍落度損失的影響規律，如表1所示：

（五）施工前考察施工環境，對氣候、溫度等客觀因素作出預測，制訂制約這些因素的相關施工技術條例，減少環境對施工的影響。

（六）要根據地下線整體道床的縱向作業特點購進方便作業的泵機與輸送管，使儀器最大限度地滿足施工環境。

（七）在不違背施工設計方案的基礎上，盡量對現場環境進行改進，例如增大道床的橫截面，減少由于縱向施工帶來的阻力困難等。

（八）成立監督小組，上報政府監督部門，要求政府監督部門與施工單位監督小組共同對以上提到的七點進行全程監督；加大對施工隊的管理力度，用施工建筑條例約束施工隊的施工，使施工過程與國家標準和施工設計方案相符。

結語：

隨著各項交通工具的日益完善，地鐵對自身的要求也越來越高，要求利用各項新型材質來修建，無疑給地鐵軌道的施工工程增加了困難。要想使地鐵在現有基礎上更加快捷、安全，就要在地鐵軌下基礎線路的施工上下功夫，即整體道床的施工。了解整體道床混凝土泵送施工中的難點，采取措施去解決這些問題，是當前整體道床混凝土泵送施工的必要任務。

參考文獻：

[1] 張希海,付強新.地下線整體道床混凝土泵送施工難點分析與控制[J].鐵道標準設計,2008,(7):44-46.

[2] 趙青,何剛,馬元龍等.地下線整體道床道岔施工技術[J].鐵道標準設計,2008,(7):51-52,64.

[3] 何睿.混凝土泵送施工探討[J].科學與財富,2011,(5):208.

[4] 顏俊雄.城市軌道整體道床道岔框架偏差問題分析與整治[J].城市建設理論研究（電子版）,2012,(5).

篇8

【關鍵詞】 超高層；混凝土；泵送；技術

【中圖分類號】 TU741.1 【文獻標識碼】 A 【文章編號】 1727-5123（2012）05-038-02

1 工程簡介

南京德基廣場二期工程是南京市重點工程之一，是南京市高端商務、高品質商貿新地標超高層建筑，位于南京市中山路18號。本工程地下設置停車場、戰時人防，地上匯集世界頂級一線品牌商業、智能化辦公、萬豪酒店等建筑功能。

本工程單體建筑面積249440m2；地下5層，占地面積16299m2；主樓基底標高-23.60m，基礎最大埋深-29.25m；主樓地上62層，高332m；主樓為框架核心筒結構型式，外框平面尺寸為42.3×42.3m，核心筒平面尺寸為22.4×22.4m。

2 工程結構特點

本工程結構形式為鋼筋混凝土框架核心筒結構，外框為勁性混凝土柱、鋼框梁+壓型鋼板組合體系，水平結構混凝土強度等級為C30，豎向結構強度等級為C60～40，混凝土結構最大高度為298.65m。

3 混凝土配合比設計

結構混凝土最大輸送高度為298.65m，對混凝土的可泵性提出很高的要求，同時又要保證混凝土的強度和和易性，通過對混凝土的配合比進行特殊設計，反復試配，從而選出最佳配合比。

3.1 混凝土可泵性的評價。混凝土的可泵性主要通過坍落度和壓力泌水值雙指標來評價。

3.2 超高層泵送混凝土配合比的設計及應采用的措施。超高層泵送混凝土配合比的設計與普通混凝土的設計基本相同，但在用水量、砂率的確定和外加劑及混合材料的選擇上有其特殊性。

混凝土在達到工程要求的強度和耐久性的前提下，調節新拌混凝土的坍落度和壓力泌水值，從而得到最佳的可泵性，主要從以下幾方面進行控制和調整：⑴增加混凝土坍落度：混凝土拌合料的坍落度根據泵送高度和水平距離確定，一般有效高度100m以上時坍落度控制應大于180mm，有效高度150m以上時坍落度控制應大于200mm。⑵適當增大水泥用量：在水灰比一定的條件下，適當增大水泥用量，提高混凝土的流動性，減少泌水。⑶適當提高混凝土砂率：砂率對泵送混凝土的可泵性有較大影響，細顆粒物料的增加可減少泌水，調整砂率可以調節坍落度和壓力泌水值，因此與普通混凝土配合比設計相比超高層泵送混凝土砂率應適當增大。⑷改善集料級配：采用級配良好的集料，集料的堆積空隙盡量小，集料空隙小時不僅降低水泥的用量還能有效避免混凝土產生離析，同時減小集料與管壁的摩擦阻力。⑸摻加混凝土泵送劑：超高層泵送混凝土要求坍落度較大，因此拌合物中一般加入泵送劑，在不增加用水量的情況下有效增加混凝土的坍落度。⑹適當添加引氣成分：在泵送劑中適當添加引氣成分增加混凝土的含氣量，引入的氣泡在水泥漿中起滾珠作用，提高混凝土流動性，同時氣泡的引入還能相應減少混凝土泌水。但引氣劑的摻量不得過多，否則會造成混凝土的強度下降，一般泵送混凝土的含氣量不宜大于4%。⑺摻加礦物摻合料：摻加礦物摻合料可提高混凝土的可泵性，因為礦物摻合料的多孔表面可吸附較多的水，從而減少壓力泌水值。

最后確定：⑴混凝土出機坍落度：220±20mm，現場：200±20mm；⑵混凝土壓力泌水值：70～110ml。

4 泵送機械的選用及計算

4.1 泵送機械選型。

4.1.1 地泵的選型。本工程屬于超高層建筑，要求地泵能將混凝土輸送至298.65m高處，根據現場施工的實際情況選用HBT90CH-2122D拖式混凝土泵。

主要技術參數

4.1.2 地泵及泵管的布置。

4.1.2.1 地泵及泵管位置?，F場設2處混凝土地泵，其中1#地泵放置在裙樓首層東側12～13軸處，泵管沿裙樓向北至核心筒東側T4～5軸墻體穿墻向西，在核心筒西南角T4軸附近管井垂直引上，主要用于核心筒墻體、外框柱、板混凝土施工；2#地泵放置在裙樓首層東側14～15軸處，泵管沿裙樓東側向北至主樓1#樓梯間風井垂直引上，主要用于核心筒內部梁板混凝土施工。洗泵、罐車沖洗沉淀池、排水溝布置在地泵東側，具體見下圖。

4.1.2.2 超高壓管道密封與連接。①水平管和150m以下垂直管采用9mm厚耐磨合金鋼超高壓管道，特制超高壓管卡連接，O型圈密封。②150m以上垂直管及水平管由于輸送壓力大大降低，采用5mm厚普通高壓輸送管。

4.1.2.3 泵管的固定。①泵管在首層水平段用混凝土墩固定，墩上留置240×240×10埋件焊接泵管U型支架。②垂直段每層用10#槽鋼制作的井字架固定在樓板上，在樓板與樓板之間部分垂直管，在接頭部位用U型支架與墻體固定牢固。固定好的垂直管，在混凝土泵送時用手觸摸管道外壁，可只感到骨料的流動，而管子無顫動或晃動。③固定間距為：水平管與垂直管相連接的彎管由3～4個支架固定；每根3m管道和其余90度彎頭均由2個支架固定；其余管道由1個支架固定。

④緩沖彎設置。為防止泵管高度過大造成混凝土拌合物反流，在150～200m高度設置一段緩沖彎，詳見下圖。

⑤液壓截止閥設置。水平管的長度不宜小于垂直管長度的1/4，且不宜小于15m。同時在混凝土泵機出料口10m處的輸送管根部設置截止閥，以防混凝土拌合物反流。

4.2 混凝土泵送能力驗算。

4.2.1 配管距離驗算。

4.2.1.1 配管水平換算長度計算公式：

L=（11+12+...） +k（h1+h2+...）+fm+bn1+tn2

式中：

4.2.1.2 計算參數：

①水平配管的總長度11+12+...=120.00（m）

②垂直配管的總長度h1+h2+...=300.00（m）

③軟管根數m=1

④彎管個數n1=9

⑤變徑管個數n2=1

⑥每米垂直管的換算長度k=3.00（m）

⑦每米軟管的換算長度f=20.00（m）

⑧每米彎管的換算長度b=9.00（m）

⑨每米變徑管的換算長度t=8.00（m）

4.2.1.3 計算結果：配管的水平換算長度L=1129.00m

依據泵機性能表，最大水平輸送距離為1500.00（m），大于配管的水平換算長度1129.00（m），滿足要求！

4.2.2 壓力驗算。

4.2.2.1 壓力損失。

4.2.2.2 壓力驗算。壓力損失120/20×0.1+300/5×0.1+0.1×9+0.8+0.08+2.8+0.2=11.38Mpa

5 混凝土的泵送施工技術

5.1 泵送混凝土的運輸。①泵送混凝土采用預拌制混凝土，由于本工程地處鬧市，周圍交通情況復雜，因此要選擇距離近、交通流量小的道路行駛。混凝土澆筑盡量選擇在夜間或凌晨4～5點，此時道路上車輛少，混凝土運輸車行駛較快，有利于縮短運輸時間，便于連續施工。②施工現場應規劃好交通路線，每次澆筑前應先將施工道路清理干凈，現場設置交通安全員，調度協調車輛行駛?，F場工作人員應時時與攪拌站聯系，控制現場的混凝土運輸車輛不能過少也不能過多。③混凝土攪拌運輸車在運輸途中，其拌筒應保持3～6r/min的慢速轉動。④混凝土運抵現場后，試驗人員要對每車混凝土的坍落度等技術指標進行檢測，對不合格的混凝土（尤其是坍落度損失過大的混凝土）一律退回。⑤攪拌運輸車在給泵喂料之前，先中、高速旋轉拌筒，使混凝土拌合均勻；開始喂料時，宜先低速出一點料，觀察卸料情況，如有大石子夾水泥漿先流出，說明拌筒內拌合物已沉淀，應將拌筒高速旋轉2～3min再出料。喂料時反轉卸料應配合泵送均勻進行，且應使集料斗內的混凝土保持在高度標志線以上；中斷喂料作業時，攪拌車的拌筒應低轉速攪拌混凝土。⑥混凝土泵的進料斗上，應安置篩網并設專人監視喂料，防止粒徑過大骨料或異物吸入泵內。

5.2 混凝土泵送施工技術。①混凝土泵送應有統一指揮調度，保證施工順利進行，配備對講機，保證地泵處、施工面及和攪拌站之間聯絡暢通。②施工前對地泵進行檢查檢修調試，以防出現機械故障影響施工。③地泵啟動后，先泵送適量水濕潤泵的料斗、活塞及輸送泵管；經泵水檢查，確認泵和管中無異物后，在泵送與混凝土同組分的水泥砂漿，用以地泵和輸送管道的內壁。④開始泵送時，泵應處于慢速、均勻并隨時可反泵的狀態；泵送速度應先慢后快、逐步加速，應保證正常的速度連續泵送，并能及時排出故障。同時應觀察泵的壓力和各系統的工作情況，待各系統運轉順利后，方可正常速度泵送。⑤泵送混凝土時，活塞應保持最大行程運轉，使泵滿負荷工作，提高機械效率，減少活塞磨損。水箱或活塞清洗室中應經常保護充滿水。⑥泵送混凝土時，如果輸送管內吸入空氣，應立即反泵，將混凝土吸入料斗，排出空氣后再泵送。⑦混凝土泵送應連續進行，當遇到混凝土供應中斷的情況下，應采取慢速和間歇泵送，并要滿足所泵送的混凝土從攪拌到澆筑完成所延續的時間不超過初凝時間；中斷泵送期間，可利用攪拌運輸車的料，進行慢速間歇泵送，慢速間歇泵送時，應每隔4～5min進行4個行程的正反泵，防止混凝土拌合物結塊或沉淀而造成堵管。⑧當混凝土泵出現壓力升高且不穩定、油溫升高、輸送管明顯震動等現象而泵送困難時，不得強行泵送，應立即查明原因，排出故障。

5.3 季節性施工技術措施。

5.3.1 夏季施工。夏季高溫下泵送混凝土時，由于混凝土坍落度短時間內損失大，管道內混凝土凝結快，如果泵送間隔過長，就容易發生堵塞。混凝土泵液壓油溫升高超過要求的工作溫度，也會造成泵機不能正常運轉。為了保證高溫下混凝土泵的正常工作，可采取如下措施：①混凝土攪拌時加冰及緩凝劑、用冷水澆粗骨料，控制混您土入模溫度；②加強調度，合理安排攪拌車運輸車次，減少混凝土中斷供給時間，保證連續泵送；③混凝土澆筑時間盡量選擇在晚上或凌晨4～5點氣溫較低的時段；④混凝土泵加裝遮陽裝置，避免太陽直射；⑤泵管上覆蓋兩層麻袋片，并保持澆水濕潤；⑥泵送前用冷水沖洗泵管降溫，泵送結束后，立即清洗管道。

5.3.2 冬季施工。①混凝土摻合復合外加劑；②控制混凝土入模溫度；③泵管用草簾被包裹保溫。

篇9

關鍵詞：泵升澆灌混凝土；箱形截面；柱子爆裂。

1 施工工藝簡介

該施工工藝主要用于圓形截面管柱，也可以用在箱形截面管柱。方法是在鋼管柱子的底部開孔，然后焊接用于連接混凝土輸送管的短鋼管。在鋼管柱子的頂部開孔，用于溢流和排氣。將混凝土輸送管連接在鋼管柱子底部的短鋼管，自下而上泵送混凝土直至灌滿整個柱子。

該施工工藝用于圓形截面鋼管柱，“泵升澆灌混凝土”的澆筑高度可超過20m以上。而用在箱形截面鋼管柱，由于其結構的特點必須分段泵升澆筑混凝土，否則容易造成柱子爆裂。

2 施工準備及措施

2.1 混凝土材料要求

2.1.1 混凝土要采用塌落度穩定，和易性好的商品混凝土。

2.1.2 砂、石、水泥、水、摻合料及外加劑等材料的技術指標，符合現行國家標準的規定。

2.1.3 夏季施工宜采用礦渣硅酸鹽水泥，以降低水化熱。砂子采用中砂，石子的粒徑應不大于40mm。為提高混凝土的和易性，宜摻入粉煤灰或礦粉，應摻入減水劑。為補償收縮變形，應摻入膨脹劑。

2.1.4 混凝土多采用C50微膨脹商品混凝土，施工中應按照設計文件執行。

2.1.5 常溫下混凝土塌落度控制在14±2cm，氣溫在30℃以上時塌落度控制在16±2cm。

2.1.6 商品混凝土采用攪拌車運輸，確?；炷恋暮鸵仔粤己?。

2.2 鋼管柱與混凝土泵車連接方式的選擇

2.2.1 鋼管柱是通過短鋼管與混凝土泵車連接，短鋼管和鋼柱連接包括“斜連接”和“直連接”兩種。

2.2.2 “斜連接”的接頭較多，短管再利用率低，殘留在短管里的混凝土較多?！爸边B接”的接頭少，短管再利用率高，殘留在短管里的混凝土少且便于清理，方便快捷。 因此我們選擇“直連接”接頭進行短管和鋼柱連接。（見鋼柱與混凝土輸送管連接示意圖）

3 “泵升澆灌混凝土”要點

3.1 圓形截面管柱的施工要點

3.1.1 施工前首先規劃鋼管柱連接短管開洞的位置，洞口設置在底部，朝向混凝土輸送泵車停放的位置。位置盡量低，便于施工操作和清理柱內汲水和雜物。

3.1.2 利用氣焊切割圓洞，割下的洞口鋼板要編號保存，留作以后封蓋該洞口使用。

3.1.3 選擇“直連接”接頭進行短管和鋼柱焊接。

3.1.4 在每個鋼柱頂部開2個直徑為40mm的“溢流孔”，用來排氣和觀察混凝土澆筑情況。

3.1.5 施工工藝流程：泵車就位混凝土輸送管連接混凝土攪拌車就位塌落度測試混凝土送料“泵升澆灌”混凝土“溢流孔”開始溢流控制泵壓5分鐘，打入“止流鋼楔”拆除輸送管進入下一根鋼柱施工。

3.1.6 同一根鋼柱在“泵升澆灌”混凝土時應連續進行，直至鋼柱頂部溢流孔溢流，中途不得停頓。

3.1.7 混凝土塌落度要逐車測試，若個別塌落度出現偏低，處理的方法是在混凝土中加入水灰比為0.5的水泥漿，用攪拌車攪拌均勻，直至坍落度合適為止。發現塌落度偏差過大不得使用，應該及時通知商品混凝土攪拌站采取措施。

3.1.8 “泵升澆灌混凝土”不需要振搗，由于溢流粘在鋼柱外側的水泥漿要及時清除干凈。

3.1.9 當混凝土的強度達到1.2MP時，割去接頭短管清理后待用，洞口混凝土鑿毛后用同標號細石混凝土找平。待找平混凝土強度達到50%后，利用割下的柱子鋼板通過施焊封蓋該洞口。

3.1.10 溢流孔的內部空隙，可采用同混凝土標號水泥漿壓注密實。

3.2 箱形截面管柱的施工要點

3.2.1 箱形截面管柱的特點

3.2.1.1 箱形截面管柱的構造與圓管柱不同，截面呈矩形狀，按照一定的間距設有鋼加勁隔板。

3.2.1.2 由于箱形截面管柱構造特點，用頂升法澆筑混凝土時內壁阻力增大。在“泵升澆灌混凝土”時，如果措施不合理，箱形截面柱的四條主焊縫就有可能被脹裂，造成柱子爆裂。

3.2.2 由于箱形截面管柱內部設有多塊加勁隔板，為了澆筑混凝土要在每塊鋼隔板上開洞，根據我們的經驗洞口直徑應不小于300mm。開洞的直徑大小要經過設計認可。

3.2.3 針對箱形截面管柱，我們采用了分段頂升的施工方法。每一段的距離不超過6m，上層短管應設置在加勁隔板的上方。（見箱形截面管柱短管設置示意圖）

3.2.4 同一根鋼柱在“泵升澆灌”混凝土過程中應連續進行，當上層短管有水泥漿溢流，立刻停止“泵升澆灌”混凝土，控制泵壓5分鐘，打入“止流鋼楔”。及時將混凝土輸送管連接到上層短管繼續施工。直至循環到鋼柱頂部溢流孔溢流，中途不得停頓。

3.2.5 其他“泵升澆灌混凝土”要點，參照圓形截面管柱的施工要點執行。

4 安全文明施工技術

4.1 高空作業人員必須身體合格，適合高空作業要求。遇有惡劣天氣，應停止作業。

4.2 短管的壁厚不小于5mm，與鋼管連接處應焊牢，以防高壓爆裂。

4.3 溢出并粘在鋼管柱上的水泥漿，應及時用高壓水槍清除干凈。

4.4 鋼柱切割下的洞口，用原切割下的鋼板滿焊，焊縫高度應同母材高度。最后要將焊縫打磨平整，按照設計要求及時進行補漆。

4.5 切割下的短管要及時清理，提高其利用率。

4.6 “泵升澆灌”混凝土時，混凝土輸送管應用帆布或草袋覆蓋，防止高壓爆裂傷人。

4.7 “泵升澆灌”混凝土時，要有專人指揮，當柱內充滿混凝土時，立即下令停泵，以防大量混凝土溢出。

4.8 當發現混凝土輸送泵持續加壓而混凝土不進的情況，應立即停泵，待找出原因采取措施后方可繼續施工。施工過程中，施工區域設置安全警戒線閑人免進。

5 混凝土輸送泵的選擇，以直徑600mm的鋼柱為例。

當混凝土澆灌高度10m時，混凝土的垂直靜載壓力和壓強如下:

2400×3.14×0.32×10×9.8=66468N

66468×10-6/3.14×（0.125×0.5）2=5.4Mpa

當混凝土澆灌高度20m時，混凝土的垂直靜載壓力和壓強:

2400×3.14×0.32×20×9.8=132936N

132936×10-6/3.14×（0.125×0.5）2=10.8Mpa

施工中考慮到各種預見和不可預見的壓力損失，當混凝土的澆灌高度小于15m時，宜選用泵送壓力為11.5Mpa的混凝土固定泵或泵車。當混凝土的澆灌高度大于15m時，宜選用泵送壓力不小于20Mpa的混凝土固定泵或泵車。

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關鍵詞：混凝土；坍落度損失；原因；對策

Abstract: In this paper, the author analyzes the main reason of influencing the pump concrete slump loss, and proposes the corresponding measures.

Key words: concrete; slump loss; reason; countermeasure

中圖分類號：TU7文獻標識碼：A 文章編號：2095-2104（2012）

近年來，隨著建筑技術的快速發展，泵送混凝土施工技術得到普及和應用。泵送混凝土必須滿足泵送的可泵性，可泵性能良好的混凝土拌合物應具有：較高的流動性，足夠運輸時間內塌落度損失最小，混凝土的粘聚性好，在泵壓力作用下，不離析不泌水，較高的水泥砂漿含量降低了輸送過程中產生的磨擦力。但是混凝土材料品質及配合比質量的波動以及混凝土輸送、泵送、澆筑、養護等施工工藝對混凝土質量有較大的影響，施工過程中需要進行嚴格的質量控制。

1 影響混凝土坍落度損失的主要因素

1.1 外加劑與水泥的不適應 外加劑與水泥不相適應是引起混凝土坍落度損失過大的主要原因。由于我國水泥品種和質量總體上復雜多變，工地上由于工程業主或是其它方面的原因，可選擇的機率比較小。而外加劑的選擇應根據不同的使用目的，不同的使用溫度，不同的混凝土標號，不同的水泥生產工藝來確定。根據所經歷的許多試驗對比和工程實踐證明，不同的外加劑坍落度損失如下：超塑化劑> 高效減水劑 > 普通減水劑 > 引氣減水劑 > 緩凝減水劑。

1.2 水泥對混凝土坍落度損失的影響 水泥的細度，熟料的礦物組成，調凝劑的含量和形態，水泥堿含量，水泥的原材料及摻合料以及水泥勻質性都影響混凝土的坍落度損失。水泥新標準由于采用了 ISO 標準，提高了水泥的標號。水泥生產廠家為提高水泥標號最簡單的方法是增大水泥比表面積，提高水泥的粉磨細度，水化速度加快，導致坍損加快。

水泥熟料礦物中，C3A 水化速度最快，當有足夠的石膏存在時，形成鈣礬石。這一反應一方面結合了大量的水，另一方面由于鈣礬石為一種針狀晶體，在外力作用下較難運動，而且易與其他顆粒交叉搭接，因此，新拌混凝土的坍落度損失影響較大。水泥中的石膏也可能對新拌混凝土的坍落度損失產生較大影響。石膏是一種調凝劑，其含量與形態對水泥凝結時間的影響很大。水泥所用的二水石膏，有粉磨過程中，由于溫度高會使部分二水石膏脫水成半水石膏和無水石膏，半水石膏在水中的溶解速率和溶解度大于二水石膏，無水石膏則小于二水石膏，這樣對調節緩凝時間有較大的影響。同時摻入一定數量石膏后，使得水泥水化速度減慢。但當石膏摻量太大或不足時，反而會使水泥的水化速度加快，會導致新拌混凝土較大的坍落度損失。為了解決堿骨料引起的混凝土耐久性問題，市場上使用的大多為低堿水泥。水泥堿含量高混凝土坍落度損失大。生產水泥原料是石、灰石和粘土。為了保護耕地，一些地方不允許用粘土作為原料，而采用砂巖或者含 SiO2的原料，這些熟料制成的水泥粘性不好，和易性差，水泥不易流動且泌水，會造成坍落度損失。

在混凝土中，膠凝材料與水反應形成水化產物。水化產物的形成使得水泥漿體有分散狀態向凝聚結構轉移。這一轉移過程必將引起混凝土的坍落度損失。膠凝材料的水化速度決定了水化產物的形成速度，因而也將影響混凝土的坍落度損失速度。

近年來，我國的水泥普遍向細化和高 C3S方向發展，因此，水泥的水化速度普遍加快，這也是引起混凝土坍落度損失加快的一個原因。

1.3 骨料吸水對混凝土坍落度損失的影響 混凝土的流動性與混凝土中的自由水含量有著密切的關系?；炷林械淖杂伤疁p少，坍落度也就減小。如果在拌制混凝土時采用干集料，而且集料的吸水率較大的話，它可以從混凝土中吸取大量的水分，使混凝土中的自由水減少，導致混凝土坍落度減小。

1.4 施工環境對混凝土坍落度損失的影響 環境對新拌混凝土坍落度損失的影響主要表現在溫度和濕度兩個方面。溫度可以影響水泥的水化速度。溫度越高，一方面水泥的水化速度越快，另一方面水分蒸發越快，因而坍落度損失也就越快。相對濕度越低，水分蒸發越快，坍落度損失也就越快。

1.5 含氣量對混凝土坍落度損失的影響 眾所周知，混凝土的坍落度與混凝土的含氣量是密切相關的。泵送劑中由于摻入引氣劑可以在新拌混凝土中引入一定數量的氣泡，這些氣泡的存在不僅可以改善硬化混凝土的抗凍融性能，也能提高新拌混凝土的流動性。但是，如果這些氣泡不穩定的話，它將較快地從新拌混凝土中逸出。氣泡一旦逸出，水泥漿的流動性減小，水泥漿的體積含量也減小，從而使新拌混凝土的坍落度損失。

1.6 礦物外加劑對混凝土坍落度損失的影響 礦物外加劑的活性通常比水泥熟料低，因此，它們的水化反應或火山灰反應則較慢。用礦物外加劑部分取代水泥，可以使膠凝材料的水化反應速度減慢，因而可以減小新拌混凝土的坍落度損失。

2 減少混凝土坍落度損失的主要技術措施

2.1 調整水泥的性能

水泥生產廠家不僅僅只考慮水泥的活性，還應根據用戶的信息不斷調整水泥的使用性能。即不僅僅是要求強度，還要對坍落度損失有影響的需水量（即標準稠度用水量）、流動性等指標要有要求。同時，水泥的細度不宜太細，即表面積不要太高，C3A 的含量要低些，通過實驗確定一個合量的石膏摻量和粉磨溫度，使二水石膏的含量高。在水泥需求旺季也應有足夠的庫存，避免熱水泥出廠。尋找合適的助磨劑和粘土的替代品，使水泥有足夠的粘性，以減少混凝土的沁水和坍落度的損失。

2.2 解決水泥與外加劑不相適應

當水泥與外加劑不適應時，應重新選擇水泥或者外加劑。在水泥一定的情況下可采用：

2.2.1 分次添加高效減水劑。將高效減水劑分兩次添加是一種有效地控制混凝土坍落度損失的方法。第二次添加可以彌補液相被消耗掉的高效減水劑，從而使坍損得到一定恢復。高效減水劑初次摻量為總摻量的 60%- 75% 。

2.2.2 攪拌時用后摻法來加入外加劑。一般是在混凝土加水拌和后 50－70s 摻入減水劑，混凝土坍損較小。

2.2.3 采用復合高效減水劑。緩凝劑可起到調節水泥水化速度的作用。高效減水劑與緩凝劑復合使用，可使混凝土在施工澆筑前不因水化而明顯降低流動性，有助于解決坍落度損失的問題。常用的緩凝劑主要是木質素磺酸鹽，羥基羧酸鹽及其衍生物和多元醇類，特別是檸檬酸、葡萄糖酸等，由于它們有強烈地抑制水泥早期水化作用，特別適合用于高溫季節。若在緩凝高效減水劑中再復合保塑劑，更能有效地減少大流動性混凝土的坍落度損失。

2.2.4 選用新型高效減水劑。近年來，第三代高效減水劑聚羧酸鹽和一些接枝的共聚物的推出，由于其摻量低，減水率高，增強效果好，一定的引氣量，總堿含量極低和混凝土拌合物流動性保持好，坍落度損失小，已在客專、大壩和高速公路等部門大規模地應用。

2.3 降低環境的溫度和增大濕度

當混凝土拌和料需要經過長距離的運輸，要盡量保持混凝土的濕度。在夏天，由于環境溫度高，集料如對輸送管路采取隔熱措施，如敷設濕麻袋或采用冷水澆灌等，以降低環境溫度對混凝土的影響。

2.4 集料在使用前進行預吸水處理

在拌制混凝土的前一天灑水使集料潤濕，將集料的吸水過程由混凝土拌制以后移到拌制前，可以有效地消除由于集料的吸水而造成的混凝土坍落度損失。灑水量不要太多，應控制含水量接近而略小于飽和含水率；灑水應分次噴灑，每次不宜太多，應多噴幾次。同時在使用前應將集料翻勻以防料堆上下的含水量不均勻。

2.5 增強混凝土的保水能力

調整混凝土的配合比，多摻入一些具有保水能力的優質的粉煤灰，盡量少用保水能力差的礦粉。另外，摻入纖維素醚等化學保水劑可以使混凝土的保水性能得到改善。

2.6 控制混凝土中的不穩定氣泡的含量

對于沒有抗凍性要求的混凝土，可摻入適量的消泡劑，避免在混凝土中形成不穩定的氣泡。對于有抗凍性要求的混凝土，應摻入質量較好的引氣劑，引入較穩定的小氣泡，并嚴格控制含氣量，適當增加水泥漿的黏度，為氣泡創造一個穩定的環境。

2.7 注意泵送施工工藝的影響

拌制泵送混凝土，應采用強制式攪拌機，應嚴格按設計配合比對各種原材料進行計量，注意攪拌時投料次序，礦物摻和料與水泥同步，外加劑的添加應滯后于水和水泥?；炷吝\輸和等待中注意攪拌。由于壓送會引起混凝土坍落度的變化，為此大坍落度混凝土可將壓送后的坍落度值作為配合比設計的依據。

3 結束語

我們只是從材料物理性能上或是施工現場直觀上進行了膚淺的分析，由于混凝土是一門復雜的學問，關于對造成混凝土的坍落度損失還有化學機理上原因，所以我們應采取必要的措施，以有效的技術手段，將因混凝土坍落度損失而造成的工程質量問題降低到最小程度。

參考文獻：

[1] 徐羽白.新型混凝土工程施工工藝.化學工業出版社.