地鐵熱環境測量管理論文

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摘要：地鐵空調系統運行能耗是地鐵總能耗的重要組成部分，研究地鐵熱環境，分析空調系統運行情況，對地鐵節能具有重要意義。現場測量是進行地鐵熱環境研究的一種有效途徑，但是由于地鐵熱環境的復雜性，目前沒有較為完整的實際測量方法。本文主要提出一種適合工程應用的測量方法，對地鐵熱環境的實際測量工作起到一定的建議與指導作用。地鐵熱環境的測量主要包括三個方面：（1）地鐵熱環境參數的測量；（2）地鐵氣流分布參數的測量；（3）地鐵設備運行能耗與人員負荷的測量。通過上述三個方面的測量，建立地鐵站的能量平衡關系式、風量平衡關系式和空調系統的負荷平衡關系式，為合理進行地鐵空調系統的設計，分析評價地鐵空調系統運行情況，優化地鐵環控系統運行管理等，提供必要的數據基礎。

關鍵詞：地鐵熱環境測量方法

1測量背景與目的

地鐵具有不同于其他民用建筑設施的熱環境特征，其結構復雜，設備繁多，建設資金投入巨大，如何更好的提高地鐵工程的經濟性已成為行業發展關注的焦點。

作為地鐵系統環境控制核心部分的通風空調系統，擔負著地鐵線路站廳、站臺、隧道正常工況的通風、供冷以及事故工況的火災通風、阻塞通風等功能，在地鐵系統中占有重要的位置。地鐵系統運行總能耗巨大，其中以通風空調系統的能耗為主要組成部分。為了了解地鐵熱環境的主要特性參數及空調系統的運行情況，分析車站能耗組成，需要進行實際工程測量。

目前由于地鐵工程的復雜性、龐大性，尚無完整、系統、合理的地鐵熱環境測量方法，因此需要在一定基礎的實際測量過程中，總結地鐵熱環境的特點，分析提煉出簡明、合理、適用于工程應用的測量方法，為地鐵實際工程的熱環境測量提供指導與幫助。

2測量原理與內容

2.1測量原理與模型建立

本文采用四出口地下雙層島式車站作為地鐵熱環境測量標準站，以夏季空調系統開啟工況作為主要測量環境。根據熱力學基本定律，地鐵標準站能量平衡關系式與氣體流量平衡關系式分別如下：

（1.1）*

式中，：通過壁面進入車站的熱量；：通過壁面流出車站的熱量；

：出入口進風焓值；：出入口出風焓值；

：隧道列車活塞風進風焓值；：隧道列車活塞風出風焓值；

：地鐵空調系統送風焓值；：地鐵空調系統回排風焓值；

：列車設備發熱量；：車站電力設備發熱量；

：車站人員發熱量；

（1.2）

式中，：出入口進風量；：出入口出風量；

：列車活塞風進風量；：列車活塞風出風量；

：空調系統送風量；：空調系統回排風量；

在實際測量中，地鐵車站氣體流量平衡關系式具有重要意義，是能量平衡關系式成立必要前提條件，并作為檢驗實際測量數據準確性的重要依據。

為了進一步詳細了解地鐵空調系統的運行情況，根據熱力學原理，可得到空調系統風量平衡關系式、能量平衡關系式及負荷平衡關系式：

G回排風＋G新風＝G排風＋G送風（1.3）

H回排風＋H新風＝H排風＋H送風＋Q冷機（1.4）

綜合地鐵標準站能量平衡關系式與空調系統能量平衡關系式，可以得到地鐵標準站空調負荷平衡關系式，可作為評價空調系統運行狀況的依據。

L空調＝L人員＋L設備＋L列車＋L新風＋L活塞風（1.5）

根據熱力學知識，可以將能量平衡關系式中各種形式的能量計算式分別寫出：

傳熱量計算公式為。其中，為壁面傳熱量，為壁面瞬時熱流密度，為壁面傳熱面積，為計算時間步長。這里規定，取值為正，因此計算出的與均為正值。

空氣焓值計算公式為。其中，為流動空氣焓值，為空氣密度，為流動空氣瞬時速度，為計算時間步長，為流動空氣過流斷面的面積，為空氣比焓。比焓又是空氣溫度與相對濕度的單值函數。

發熱量函數關系式為。其中為總發熱量，為發熱單元數量，為發熱單元發熱功率，為發熱時間。

2.2測量內容

通過對地鐵車站熱環境進行能量平衡關系式及拓展關系式的理論分析，可以得到地鐵熱環境測量需要獲得的目標參數，主要包括：空氣溫度、空氣濕度、空氣流速、過流斷面、熱流密度、水溫度、水流量、固定發熱單元（包括設備與人員）發熱量等。在不同的測量參數中，又分別包含不同位置、不同對象、不同時間的測量，因此地鐵熱環境的測量是相當復雜的。

2.3測量儀器

針對地鐵熱環境測量的主要參數，測量使用的儀器一般有溫度計、濕度計、熱流板、風速儀、流量計等。為了達到測量的目的和要求，所用儀器必須符合地鐵系統熱環境特點，便于實際工程應用，否則不能滿足工程測量的要求。

3測量方法與優化

3.1傳統測量方法的局限

一般的工程測量，根據前期理論分析，確定測量的對象及所需儀器，按照常規測量方法即可獲得預期參數。由于地鐵系統自身的復雜性及特殊性，傳統測量儀器和測量方法在地鐵熱環境測量中具有很大的局限性，往往不能滿足實際測量的需要。

地鐵熱環境測量的特點主要表現在測量空間大、測點布置分散、測量數據多、參數變化頻繁、采集時間長等方面，這就對實際測量中采用的儀器及方法有很高的要求。地鐵工程實際測量，測量儀器的布置既不能影響地鐵系統正常運行，還需達到采集準確數據的要求。通過多次測量與摸索，不斷研究相應測量手段，同時也促進了地鐵熱環境測量儀器的開發和應用。目前適合地鐵熱環境測量的儀器需具備以下特點：（1）體積小，便于布置，工作穩定，抗震性能好；（2）記錄數據量大，自動采集數據，預設啟動時間及采樣步長，具有較高的人工智能性；（3）測量精度高，范圍大，響應時間短，適合動態測量等。

儀器的改進不能完全滿足實際測量的要求，因此測量方法也需要進行必要的優化。這種優化是在多次測量基礎上加以總結所得，更適用于實際工程測量，滿足準確性要求。除進行一定的優化外，也可以根據實際應用、理論計算、誤差允許等方面的要求對數據結果進行合理的簡化。

3.2空氣溫度與濕度的實際測量

空氣溫度與濕度作為地鐵熱環境的重要參數，是計算空氣焓值不可缺少的部分。測量空氣的溫度與濕度，可采用熱電偶溫度自記儀與空氣相對濕度自記儀，自動記錄地鐵全天運行期間的各測點的溫度與濕度。地鐵系統各部分空氣狀態各不相同，分為逐時動態（如室外氣象參數）與相對穩態（如空調送風參數）。對于動態空氣參數可采集記錄全天大量數據，對于相對穩態空氣參數可在正常工況下進行一定量的數據采集，同時也可在誤差允許范圍內進行合理的近似與簡化。

3.2.1簡化站廳及出入口溫度、濕度的測量

通過已進行的實際測量發現，一般情況下地鐵標準站的各出入口，在全天運行期間，進出空氣的狀態接近且變化趨勢近似，因此可減少出入口溫度、濕度測點的數目，以一個出入口的參數測量情況代表其他若干出入口空氣的狀態。若進一步簡化，近似認為站廳空氣性質均一，各個出入口對應的室外氣象參數一致，則可以認為由各出入口進入的空氣狀態即為室外氣象參數，由各出入口流出的空氣狀態即為站廳空氣參數。圖3-1為實際測量獲得的某地鐵站三個出入口的空氣溫度逐時曲線（夏季，午后雨），變化趨勢一致，測量值近似相等；圖3-2為同一車站當天站臺、站廳實際測量結果曲線，可近似認為在空調季為穩定狀態。

當實際工程中各出入口土建結構不同，站廳、出入口溫度分布差異較大時，應布置不同的溫度、濕度測點，保證測量的準確性。

3.2.2簡化站臺及列車活塞風溫度、濕度的測量

通過已進行的實際測量發現，區間隧道內的空氣參數在地鐵全天運行期間較為穩定，由列車周期運動影響而產生的波動幅度較小，一般溫度波動在0.5℃，濕度波動在15％。列車在進站前剎車電阻已啟動，活塞風會吸收一部分熱量，引起站端隧道口位置空氣溫度隨列車運行呈周期性變化較為明顯。列車在站臺?？亢?，由于軌底排風系統的作用，剎車電阻剩余發熱量雖全部釋放，但僅引起站臺軌道兩側空氣溫度隨列車運行呈周期變化（見圖3-7、圖3-8），而站臺空間的空氣狀態由空調系統決定。在正常工況下，可近似認為站臺空間的溫度參數相對穩定（見圖3-2）。圖3-3為實際測量獲得的隧道區間空氣與壁面溫度隨列車周期運行的變化情況，圖3-4為站端隧道口位置空氣溫度逐時曲線。

圖3-3地鐵隧道區間某測點位置壁面與空氣溫度測量曲線圖3-4地鐵站端上、下游隧道口位置空氣溫度測量曲線

3.2.3簡化空調系統溫度、濕度的測量

通過理論分析與實際情況相結合，將空調系統設備使用發熱量記入車站設備發熱量，因此不考慮風機溫升對空氣的影響，因此空調系統中的空氣溫度、濕度測量不必全部測出送風、回風、排風、新風的參數。新風參數使用室外氣象參數即可，回風參數與排風參數一致，但需區分站臺回排風與站廳回排風?？照{系統全天正常運行時送風參數應保持不變，站廳、站臺的回排風會有一定的波動。實際測量情況見圖3-5、圖3-6。

圖3-5某地鐵站空調系統新風參數測量曲線圖3-6某地鐵站空調系統送風、站廳回排風、站臺回排風溫度測量曲線

3.2.4簡化壁面傳熱的測量

為了分析車站與邊界壁面的熱交換情況，以及分析列車?？空九_時剎車電阻發熱量進入車站系統的具體情況，需要對站臺軌道兩側壁面的熱流密度進行測量。使用熱流密度板必須與壁面緊密接觸，但地鐵列車運行時產生振動較大，易使熱流密度板脫落，增加了實際測量的難度。因此可將壁面與空氣間熱交換的測量方法做出修改，通過測量壁面溫度、空氣溫度及空氣綜合溫度，分別獲得壁面與空氣間對流換熱量和輻射換熱量。

通過已進行的實際測量發現，空調正常運行的地鐵標準站，邊界壁面溫度保持穩定，波動幅度很小，若認為站臺空氣性質均一，則車站通過壁面進行穩態熱交換。由于列車的運行，剎車電阻發熱量一部分由隧道活塞風吸收，其余發熱量均在列車停靠站臺時釋放。這部分釋放的熱量，一部分由車站軌底排風系統排出，一部分通過空氣與壁面進行周期性熱交換。因此，車站壁面與空氣的動態熱交換主要集中于軌道兩側下部，尤其是列車停站時剎車電阻箱位置對應的壁面附近為主要動態熱交換區域（見圖3-11）。測量結果顯示，站臺軌道兩側空氣的溫度波動幅度較大，充分反映出空氣瞬時能量變化的劇烈程度；但軌道兩側壁面由于熱工性質的差異，溫度波動幅度較之空氣顯得很小，且具有一定的遲滯現象（見圖3-7、圖3-8）。

為在實際測量獲得站臺軌道兩側由列車剎車電阻箱放熱引起的壁面與空氣熱交換情況，需在至少包括一節完整列車長度停車位置范圍內，沿長度方向布置溫度與濕度測點（見圖3-9、圖3-10），沿高度方向只需重點考慮下部壁面與空氣的測點布置（見圖3-11、圖3-12），其余未測車廂段壁面與空氣傳熱情況與測量位置車廂具有相似的變化規律。

圖3-7站臺軌道內側某測點A位置壁面與空氣溫度測量曲線圖3-8站臺軌道內側某測點B位置壁面與空氣溫度測量曲線

圖3-9某時刻（12：12）站臺軌道外側下部壁面

與空氣溫度水平分布測量曲線圖3-10站臺軌道外側下部某測點D

（圖3-11中11測點）壁面與空氣溫度測量曲線

圖3-11站臺軌道外側某測點C位置壁面溫度垂直分布測量曲線圖3-12站臺軌道外側某測點C位置空氣溫度垂直分布測量曲線

3.3空氣流速的實際測量

地鐵系統中風速的測量所用方法為使用熱線風速自記儀記錄地鐵運行周期中某選定過流斷面內一點或若干點處的瞬時風速，進而獲得通過該斷面的風量參數。實際測量過程中根據被測風速的三種特點，測量方法稍有不同，便于在工程中簡單易行地實現測量。

3.3.1單向穩態空氣流速的測量

地鐵空調系統正常運行時，風機風量、風閥開啟狀態固定，各管道流量基本不變，空氣流動近似為單向穩態流動。實際測量中可不使用風速自記儀記錄全天逐時運行數據，而使用轉輪、轉杯等手持式測量儀器測量空調系統正常運行時各相應管道斷面、風口等的風速。具體測量步驟見圖3-13，測量情況見圖3-14。

圖3-13不同斷面測量風速方法示意圖圖3-14車站空調系統某風口風速測量曲線

3.3.2單向動態空氣流速的測量：

根據Stess模擬、CFD模擬及實際測量結果，當一列地鐵列車進入地鐵標準站時，活塞風由上游隧道進入車站，并由下游隧道流出車站，而同時引起站臺內部空氣由異側線路隧道流出車站的風量較小，因此可認為列車活塞風在車站四條隧道內為單向動態流動，即車站四條隧道的活塞風方向與列車運行方向一致。在地鐵標準站活塞風測量過程中，選擇無變徑、無彎頭、接近車站的區間隧道斷面作為測量斷面，將風速自記儀布置于隧道壁面，并保證測頭距壁面0.8米以上，且不可超過車輛限界。由于列車運行會產生較大的振動，風速自記儀必須放置牢固，必要時可布置備用風速自記儀，測量情況見圖3-15。

圖3-15列車活塞風測量逐時風速曲線圖3-16某地鐵站兩出入口風速測量曲線

3.3.3雙向動態空氣流速的測量

地鐵車站氣流情況中，出入口空氣流動為典型的雙向動態流動。測量時除了記錄逐時風速值外，還需區分測量風速的流動方向。在實際測量過程中，需獲得列車運行一個以上完整周期時出入口進出風的風速，根據不同時段發車對數可計算該時段通過車站出入口進出風的總量。由于車站土建結構不同，會影響各出入口空氣流速大小、流動方向，因此一般情況下需測量每個出入口的氣流參數。實際測量情況見圖3-16。

此外實際工程中出現的側式站臺、單洞雙線、迂回風道、活塞風井等形式，若需測量這些地鐵結構中的氣流情況，一般都作為雙向動態流動進行處理。

3.4統計參數的實際測量

3.4.1人員參數的測量

車站人員分為固定人員（包括車站工作人員、商業服務業人員等）與流動人員（主要為地鐵乘客）。固定人員的數量全天逐時基本保持穩定，發熱量計算參考靜坐（或站立）售貨狀態下人體新陳代謝率，平均停留時間按工作時間計算；流動人員的數量全天逐時變化，高峰時段數量較大，發熱量計算參考行走（或站立）狀態下人體新陳代謝率，在車站的平均停留時間一般按照4分鐘計算。

3.4.2車站設備參數的測量

車站各種電力設備，如電梯、檢票機、照明等的使用時間、數量、發熱情況可根據統計或運行記錄獲得。

3.4.3列車設備參數的測量

列車主要發熱設備為剎車電阻、列車空調冷凝器及其他附屬電力系統，列車設備的使用時間、數量、發熱情況可根據統計或運行記錄獲得。

3.5實際測量的輔助手段

通過一系列的測量方法，針對不同目標參數進行測點選擇、儀器布置、數據采集，就可以獲得較為翔實準確的測量結果。但常規測量方法在改進優化的基礎上也不能全部滿足測量分析需要，因此需要采用其他特殊方法或相關模擬軟件作為必要的輔助手段。

例如，為驗證空調系統負荷平衡關系式，必須計算列車活塞風進入站臺部分的負荷，但這部分負荷不能直接從活塞風進出風的溫度、濕度、風速等測量值求得?？稍谟嬎阒幸搿皳交煜禂怠崩碚?，通過示蹤氣體實驗或CFD模擬可得到較為準確的結果，解決列車活塞風負荷對車站空調系統影響的問題。

又如，對于地鐵系統設計時非正常工況（如阻塞、火災等）的驗證目前采用實際測量方法的條件還不成熟，可通過Stess進行模擬計算獲得相關工況的結果作為參考數據。

4測量結論與意義

通過理論分析建立的地鐵熱環境能量平衡關系式、地鐵風量平衡關系式、地鐵空調系統負荷平衡關系式，不僅為檢驗測量方法是否合理提供了依據，也為深入分析研究地鐵熱環境特性、空調系統運行狀況、優化系統設計與運行管理、評價地鐵空調系統能源利用經濟性等方面提供了翔實的數據基礎，具有重要的實際意義與指導作用。

通過對地鐵熱環境的實際測量，了解地鐵熱環境的特點，發現測量過程中存在的問題，不僅促進了相關測量儀器的研發與應用，更重要的是總結出一種較為準確實用、系統完整的地鐵熱環境實際測量方法，并通過對測量方法的優化與簡化，拓展了地鐵熱環境測量的普遍性及應用性。

本文論述的地鐵熱環境測量方法，經過不同地鐵工程的數次實際測量，基本滿足工程要求，獲得了預期的數據結果。在不同的實際測量過程中，應根據不同的被測對象、不同的工程條件、不同的目標參數，對常規測量方法做出必要的修改及優化，使之符合當前測量的要求，達到工程測量的目的。

參考文獻

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