烈士祭奠范文

導語：如何才能寫好一篇烈士祭奠，這就需要搜集整理更多的資料和文獻，歡迎閱讀由公務員之家整理的十篇范文，供你借鑒。

篇1

4月4日，我們五、六年級師生懷著悲痛而沉重的心情來到革命烈士陵園，緬懷為了祖國的解放和人民的安寧而英勇犧牲的戰士，瞻仰他們的豐功偉績。

一走進大門，首先映入眼簾的是矗立在石階旁的“革命烈士永垂不朽”八個大字，它們沐浴在太陽光下熠熠生輝。碑的上面有三位烈士的塑像，他們手里持著槍，神情嚴肅，似乎要和敵人決戰到底。我們一邊仔細看他們的先進事跡，一邊想象我們的烈士如何寧死不屈、勇敢無畏。一會兒掃墓儀式正式開始了，雄壯的國歌在烈士陵園奏響，我們全體師生為革命烈士默哀3分鐘，我想，我們的先輩為了我們能有今天的幸福生活而拋頭顱、灑熱血，鞠躬盡瘁、死而無憾，我們要向烈士們學習，學習他們的頑強的意志，學習他們滿腔的熱情，學習他們先人后己的品德。

掃墓儀式中輔導員的講話讓我們熱淚盈眶，他深情地講述了烈士們的英勇悲壯事跡，還教育我們怎么如何做一個誠實的人，勇敢的人。是啊，在那黑暗的舊社會，先輩們冒著生與死的考驗，不顧個人安危，用自己的鮮血和生命換來了祖國欣欣向榮的今天，他們為國捐軀的崇高精神可歌可泣，將永遠銘記在我的心里。

我們把自己親手做的精致的小白花默默地獻給這些頑強無畏的烈士們，并向他們獻上了少先隊員最崇高的隊禮。

回來的路上，我的心久久不能平靜。如果真有人們所說的天堂，我相信他們一定生活的美滿幸福，因為玉帝也欣賞英勇的戰士。

篇2

關鍵詞 鐵路；點岱溝；列檢作業；TFDS

中圖分類號 U29 文獻標識碼A 文章編號 1674-6708（2014）119-0071-03

0 引言

隨著科學技術的不斷發展，TFDS系統的投入使用，鐵路貨車運用維修工作取得劃時代突破，為實現貨物列車技檢作業方式由人工檢查向設備檢測的轉變，檢查方式由靜態檢查向動態檢測的轉變，檢查工具由傳統的室外人工“錘敲眼看”向室內圖像分析的轉變提供了技術平臺，從而實現車輛運用技術檢查由“人檢人修”方式向“機檢人修”方式的過渡，鐵路貨車運用維修“一把錘子一盞燈”的歷史已經過去。

1 大準鐵路點岱溝作業場概況

大準鐵路東起山西省大同市燕莊站，西至內蒙古準格爾旗薛家灣站，正線全長264.2公里，運營里程302公里，開通運營的車站25個，其中萬噸站15個。主要裝車站有點岱溝、南坪站，另在唐公塔、肖家等站設有集裝站或煤臺。目前點岱溝至九蘇木段二線已經建成通車；建設中的巴準線、準池線，分別在點岱溝、外西溝站接軌，2013年發送貨物突破8000萬大關，達到8407萬噸。

點岱溝車站是大準鐵路的主要裝車站，車站設有16條到發線，兩條裝車環線，主要負責黑岱溝露天礦煤炭裝車任務，年裝車能力超過3000萬噸，2013年點岱溝裝車42萬車，發送煤炭2980萬噸。點岱溝列檢作業場主要負責點岱溝站到達空車及始發重車的技檢作業，日均通過修33列、2200輛；作業場定員147人，生產組織采用4班組輪班方式，檢查范圍和質量標準到達空車執行“全面檢全面修”、始發重車執行“專項檢專項修”。TFDS系統自2009年投入運行以來，點岱溝作業場實行人機結合的作業方式，采取人機互控的卡控措施，極大的提高了列車的檢修質量，為列車的安全運行奠定了堅實的基礎。

2 TFDS系統保障能力分析

2.1 TFDS設備設置地點及主要功能

TFDS設備一般設置在干線入口或處在列車運行間隔500KM左右的列檢作業場，設有TFDS設備的列檢作業場到達列車作業方式多以人機結合互控方式為主，對直通列車進行TFDS動態檢查作業。受客觀因素限制， TFDS動態檢查完全替代人工檢查的條件還不成熟，目前各列檢作業場通過人機結合（人檢、機檢共存）并通過建立完善TFDS系統進行綜合監測做為列車質量卡控的主流模式。

2.2國鐵TFDS設備投用后具體作業情況

目前國鐵在交接口通過設置TFDS系統提高列檢技術作業能力，到達、始發列車均實行不少于一次的人工檢查作業，執行“全面檢全面修”檢查范圍和質量標準，中間列檢作業場作業方式主要以TFDS動態檢查作業進行不停車通過檢查，達到提高運輸效率的目的。

1）呼和浩特鐵路局包頭西車輛段實行到達列車現場人工檢查結合TFDS動態檢查，實行“人機結合”作業，執行“全面檢全面修”檢查范圍和質量標準，始發列車實行人工檢查作業，執行“重點檢重點修”檢查范圍和質量標準；

2）太原鐵路局湖東車輛段原則上到達列車實行人機分工檢查，以人工檢查為主， TFDS輔助預報故障，執行“全面檢全面修”檢查范圍和質量標準，始發列車實行人工檢查作業，執行“全面檢全面修”檢查范圍和質量標準；

3）鄭州鐵路局焦作車輛段對裝卸車站列檢作業場到達列車實行人工檢查作業，晉城北、新鄉南均實行人機結合作業方式，執行“全面檢全面修”檢查范圍和質量標準，始發列車實行“重點檢重點修”檢查范圍和質量標準，對保證區段長及線路運行條件差的到達、始發均實行人工檢查作業，執行“全面檢全面修”檢查范圍和質量標準（嘉峰列檢作業場除外）。

TFDS動態檢查工位及人員設置方面，采用全列分區域或分段包車的方式設置檢查工位，根據車流密度等情況合理設置作業人員及組數。呼局、太原局目前采用分區域設置檢查工位，即按轉向架側架、轉向架底部、車鉤緩沖、車底部等分別設置；鄭州局采用分段包車設置檢查工位，每條檢查徑路設置一個動態檢車組，車流密度較大的區段設置兩組或多組。

3 列檢作業人機分工未真正實施原因分析

1） TFDS檢測設備未實現車輛故障智能判斷

TFDS檢測車輛故障主要是通過TFDS動態檢車員對圖片進行檢查預報，未實現車輛故障智能識別判斷預報，需要人工進行圖像確認與預報，現場檢車員對TFDS可探測、可視部位不進行檢查，而TFDS動態檢車員對TFDS檢查范圍內的車輛配件裂紋又無法識別。如果實行人機分工作業方式，若動態檢車員失誤造成漏檢，將影響行車安全。

2） TFDS檢查范圍內的車輛配件未能達到全覆蓋

由于車種車型、運行條件不同，在圖片采集時受客觀因素限制，特別是輪對、基礎制動裝置、車鉤緩沖裝置、車體等部位無法達到預報質量標準，造成TFDS可探測、可視部位的部位不能確定。同時TFDS動態檢查范圍內的車輛配件裂損也是無法通過圖片來進行判斷識別，如車鉤鉤頭下部裂紋及其他可視部位細小裂紋等，如不進行人工檢查，存在安全隱患。

3）中國鐵路總公司近幾年未對人機分工作業方式在各鐵路局范圍內進行推廣；研制的貨車安全防范綜合預報系統尚沒用全面實施。

4 點岱溝列檢作業方式的優化

4.1點岱溝列檢作業場優化作業方案有利條件

1）點岱溝站TFDS設備保障能力能滿足列檢動態檢查作業需要。通過對TFDS設備“五率”系統評價指標分析，均符合規程規定指標。

2）實行人機結合作業方式對到達列車人機互控檢查作業，已取得了較好的效果，體現了以設備保安全的發展理念，為設備檢查進一步取代人工作業提供了先決條件。

3）環線經裝重后始發作業故障率較低，基本沒有影響行車安全的車輛故障。

4.2特定條件下，“人機分工”案例分析

鄭州局焦作車輛段嘉峰列檢作業場結合礦區裝車站行車組織方式及作業情況，對列檢作業方式進行優化。到達空車實行人機分工檢查作業方式，對重點部位實施“人機分工”檢查，現場設置車輛故障確認處理人員，負責對TFDS、THDS等5T系統檢測預報的故障進行檢查確認處理，始發重車實行人工作業，執行“全面檢全面修”檢查范圍和質量標準，達到降低勞動強度，提高運輸效率的目的。

4.3列檢作業方式優化方案

結合點岱溝列檢既有作業方式及國鐵作業方式優化成功案例，按照“提高檢修質量、優化作業方式、減少人工成本、減輕勞動強度”的目標，充分發揮TFDS“設備保安”動態檢測優勢，研究探討充分利用利用TFDS設備系統功能，實現對既有列檢作業方式的優化，具體優化方案如下：

1）取消始發列車技術檢查作業（方案一）

（1）作業方式：經TFDS動態檢測的列車，到達列車執行既有作業方式，執行“全面檢全面修”的檢查范圍和質量標準；始發列車取消技術檢查作業；

（2）技檢時間：普通列車45min，萬噸列車60min；

（3）人員配置：采用四班制輪班方式，12小時工作制，作業場定員132人，其中現場作業組設置，24人/2組/班，動態檢車組36人，9人/班。

2）取消到達列車人工檢查作業（方案二）

（1）作業方式：經TFDS動態檢測的列車，到達列車取消人工檢查作業，實行動態檢查作業方式（即只進行TFDS機檢，不設現場作業人員），執行“TFDS動態檢查”的檢查范圍和預報質量標準；始發列車實行人工檢查作業方式，執行“全面檢全面修”檢查范圍和質量標準，對“TFDS動態檢查”預報的故障進行確認及處理，進行制動機全部試驗。

（2）技檢時間：到達列車TFDS機檢時間標準10min/50輛。始發列車作業標準時間：普通列車45min，萬噸列車60min；

（3）人員配置：采用四班制輪班方式，12小時工作制，作業場定員132人，其中始發組設置，24人/2組/班，動態檢車組39人，9人/班。

5列檢作業方式方案對比分析

5.1技檢時間分析

取消始發列車技術檢查作業方案，站停技檢時間壓縮為普通列車25min/列、萬噸35min/列；

取消到達列車人工檢查作業方案，站停技檢時間壓縮普通列車25min/列、萬噸列車35min/列，綜合技檢時間壓縮普通列車5min/列，萬噸列車10min/列，但始發列車技檢時間普通列車延長20min，萬噸列車列車延長25min。

5.2技檢作業勞動強度分析

取消環線始發列車作業方案及取消到達列車人工檢查作業方案均實現點岱溝列檢作業場現場作業組減4人/班，合計減15人。同時降低了職工勞動強度，經測算點岱溝列檢作業場日均減少始發作業23.3列（折合普通列車），通過修1248輛；勞動強度由52輛/人*班降低為26輛/人*班，降低50%。

5.3對既有作業方式影響

取消始發列車技術檢查作業方案及取消到達列車人工檢查作業方案均需重新調整既有車站技術作業組織方式，確保各工種作業時間及分工有效銜接，優化組織方式。

目前點岱溝列檢作業場臨修車在1輛/萬輛左右，即年臨修輛數達到42輛。如取消到達人工作業，始發列車臨修率將面臨增長的趨勢，始發列車摘車臨修增加將影響始發列車正點率。另外取消到達列車人工檢查作業方案無法發揮人機互控優勢，對TFDS預報故障無法進行鑒定。始發作業如遇大量更換閘瓦等因素，對始發列車正點率影響較大；如遇熱軸預報車輛須對到達車輛進行軸溫測量和轉動檢查，對到達作業組織造成影響。

5.4對既有列檢設備的影響

如取消到達列車人工檢查作業，始發作業需進行制動機全部試驗，為減少對調車作業的影響需對既有微控試風執行器進行移設，須由到達端試風改變為始發端試風。由于地理因素限制，既有TFDS設備設置位置距進站信號機近，無法避開列車調速處所，丟圖、丟輛現象將時有發生。

綜上對比分析，取消始發列車作業方案及取消到達列車人工檢查作業方案均可以降低勞動強度、減少作業定員，但取消始發列車作業方案較取消到達列車人工檢查作業方案普通列車節省10分鐘/列，萬噸列車節省20分鐘/列。另外取消到達列車人工檢查作業方案對既有行車組織方式影響較大。

通過近4年TFDS設備運行過程中，在人機互控方面發揮了重要作用，充分發揮TFDS動態檢測優勢，漏檢情況得到了較好的控制，提高了列車的檢修質量。在既有到達作業方式技檢時間不變的情況下，點岱溝列檢作業場可以取消環線始發列車技檢作業，合理優化作業人員，來達到提高檢修質量，實現“以科技保安全、以創新促管理”的運用工作理念，降低現場作業人員的勞動強度，降低人工成本。故建議點岱溝列檢作業場優化列檢作業方式執行取消始發列車技術檢查作業方案。

6作業優化后的強化措施

1）建立健全貨車安全防范系統設置，強化貨車安全防范綜合保安能力。盡快統籌規劃完善大準線5T車輛安全監測系統，針對軸承常見故障需增設滾動軸承早期故障聲學診斷系統TADS、針對車輛運行品質及覺故障增設貨車運行狀態地面安全監測系統TPDS，用成熟的5T系統來最大限度的保證車輛運行安全。通過貨車安全防范系統進行全程聯網安全監控，來提高鐵路貨車綜合保安能力；

2）同步優化車站商檢作業，商檢加強對到達列車車門車體外觀及車底檢查力度，處理影響裝車的車門車體破損故障；同時加強對裝車作業的監控工作，發現由于裝車造成的車輛損壞及時處理；

3）加強點岱溝檢作業場的標準化作業檢查，嚴把到達列車檢修質量關；加大列車質量抽查、人機互控考核力度，提高到達列車的檢修質量；

4）嚴格落實列檢作業場與列檢作業場之間質量互控實施辦法，做好列車質量信息反饋，進一步提高貨車檢修質量。提前制定優化作業方式應急預案，確保發生車輛故障響應迅速、組織有序、處理妥當；

5）對于國華電廠小運轉列車（運距小于20km），卸后空車技檢工作可由唐公塔列檢作業場實行到發一次人工檢查作業，執行“全面檢全面修”檢查范圍和質量標準，進行制動機全部試驗，安全質量保證由唐公塔列檢作業場負責；

6）加強現有貨車圖像動態監測系統的穩定性和安全性，即加強該系統的常用配件管理和儲備、加強作業人員的維修素質、制定有效的設備應急處置方案，減少因設備因素給運輸生產帶來的干擾。

7 結論

在TFDS系統投用后，大準鐵路點岱溝列檢作業場經過近幾年來的實踐探索，列檢作業已經具備優化條件，下一步應充分發揮TFDS動態檢測優勢，取消始發列車技術檢查作業，降低勞動強度，提高鐵路貨車檢修質量和檢修效率，深入挖掘運輸效能。

參考文獻

[1]貨車列檢實施"人機分工"作業方式探索與實踐. 鐵道車輛，2010，48（8）.

[2]中華人民共和國鐵道部.鐵路貨車運用維修規程.北京：中國鐵道出版社，2010.

篇3

關鍵詞：時點數列；間隔；連續；序時平均數

統計學中動態數列分析法是研究社會經濟現象數量方面變化的重要方法。通過動態數列的分析可以研究社會經濟現象的發展速度、發展趨勢，探索現象發展變化的規律，并據以進行統計預測。將不同時期的發展水平加以平均而得的平均數叫序時平均數或動態平均數。

一、時點數列序時平均數的計算

絕對數動態數列、相對數動態數列、平均數動態數列均可以計算序時平均數。絕對數動態數列分時期數列和時點數列，它們各具有不同性質，計算序時平均數的方法不同。時點數列序時平均數的計算是序時平均數計算中最為復雜的一種。有關時點數列序時平均數的計算方法如下：

1　根據連續時點數列計算算術平均數

(1)對連續變動的時點數列求序時平均數，方法是計算算術平均數。

(2)對非連續變動的時點數列求序時平均數，方法是首末折半后進行計算。

2　根據間斷時點計算算術平均數

(1)對間隔相等的時點數列求序時平均數，方法是計算簡單算術平均數。

(2)對間隔不等的時點數列求序時平均數，方法是計算加權算術平均數。

原有方法存在的問題是邏輯上較復雜，進行計算時不容易選擇到正確的方法。

二、時點數列序時平均數教學改進

1　界定時點數列連續與間斷、間隔等與間隔不等

時點數列根據是否每天的資料均有，可以分為連續時點數列和間斷時點數列。如果被研究對象是逐日變動，即研究對象每天的資料均有，這樣的數列稱為連續時點數列；如果被研究對象不是逐日變動，而是間隔幾天變動一次，這樣的數列稱為間斷時點數列。

時點數列又可以根據資料所屬時間的間隔是否相等，分為間隔等時點數列和間隔不等時點數列。間隔相等稱為間隔等時點數列；間隔不等稱為間隔不等時點數列。

2　時點數列歸類

一個時點數列根據是否連續和間隔是否等可以歸類到四個象限，即間隔等連續時點數列、間隔不等連續時點數列、間隔等間斷時點數列、間隔不等間斷時點數列四種情況，如圖1。

3　計算方法

如果時點數列間隔等就計算簡單算術平均數，如果間隔不等就計算加權算術平均數；如果時點數列連續不需要處理數據，如果間斷則需采用首末折半法處理數據。首末折半法是指通過計算一段時期首、末觀察值的均值來代表這段時期的一般水平的方法。最后，根據時點數列歸類，就可以選出該時點數列的序時平均數的計算方法，如圖2。

三、舉例說明

篇4

關鍵詞：水利水電工程；混凝土

Abstract: in this paper, the water conservancy and hydropower projects, the concrete construction management content of several factors affect the concrete construction is analyzed, strengthened to each link between management, reasonable arrangement of construction plan, increasing the quality and the cost control of strength, improve the level of technical inspection, effectively reduce the construction of negative factors of the breed.

Keywords: water conservancy and hydropower projects; concrete

中圖分類號：TV文獻標識碼： A 文章編號：

概述

在水利工程中,混凝土是工程中使用最普遍,用量廣泛的一種混合材料。由于混凝土施工和本身變形及約束等一系列因素，使混凝土可能產生裂縫。裂縫尤其是那種深層裂縫的存在，對水工建筑物的安全是一個很大的隱患，它破壞建筑物結構的整體性，影響其受力狀況與穩定，易導致水工建筑物內部鋼筋的銹蝕，降低建筑物結構的耐久性，可能使建筑物發生滲漏，引起滲透變形，從而危及到水工建筑物的結構的穩定性。由此可見，分析水工砼裂縫的成因，探討防治措施，對水利工程建筑物的應用有著重要的意義。

1、水工混凝土產生裂縫原因的分析

在建筑施工中，混凝土中產生裂縫原因有很多種，主要有：溫度和濕度的變化；混凝土的脆性和不均勻性；結構不合理；原材料不合格(如堿骨料反應)；模板變形；基礎不均勻沉降等?；炷劣不陂g水泥放出大量水化熱，內部溫度不斷上升，在表面引起拉應力，后期在降溫過程中，由于受到基礎或老混凝土的約束，又會在混凝土內部出現拉應力，氣溫的降底也會在混凝土表面引起很大的拉應力，當這些拉應力超出混凝土的抗裂縫能力時，即會出現裂縫。許多混凝土的內部濕度變化很小或變化較慢，但表面濕度可能變化較大或發生劇烈變化。如養護不周，時干時濕，表面干縮形變受到內部混凝土的約束，也往往導致裂縫?；炷潦且环N脆性材料，抗拉強度是抗壓強度的1／l0左右，由于原材料不均勻，水灰比不穩定及運輸和澆筑過程中的離析現象，在同一塊混凝土中其抗拉強度又是不均勻的，存在著許多抗拉能力很低，易于出現裂縫的薄弱部位。在鋼筋混凝土中，拉應力主要是由鋼筋承擔，混凝土只是承受壓應力，在素混凝土內或鋼筋混凝土的邊緣部位如果結構內出現了拉應力，則須依靠混凝土自身承擔。一般設計中均要求不出現拉應力或者只出現很小的拉應力，但是在施工中混凝土由最高溫度冷卻到運轉時期的穩定溫度，往往在混凝土內部引起相當大的拉應力，有時溫度應力可超過其它外荷載所引起的應力，因此掌握溫度應力的變化規律對于進行合理的結構設計和施工極為重要。

2、水利工程混凝土施工

在實際施工中，每一種計劃的制定和實施，都要是科學合理、實事求是的，否則的話，不但會阻礙整個施工工作的進行，也會給施工單位帶來嚴重的經濟負擔。一份計劃的編制是否合理，對工程成本、工期和質量目標的實現造成直接影響。由于施工計劃的不合理，導致各個施工工序順序錯亂，工作層面不清晰：在一個工作面上，反復出現施工問題，嚴重影響了緊后工作的進行，這在浪費了大量人力、物力的同時，也給施工單位帶來了重大的損失。比如說，在混凝土澆筑倉號準備中，由于事前關注不夠，一些管路、線路、埋件沒有安排好，待澆筑完成才發現問題，這顯然為時過晚，就算是通過補打、補埋等補救措施，對工程質量以及成本費用無疑都是不利的。

為了避免這種施工計劃安排不合理的現象發生，編制計劃者必須要具備充分的計劃意識，針對工程中的各項工作的施工目標制定出詳細措施，并不遺余力地去實現計劃，在保證完成既定計劃的同時，還要對各個施工階段進行工作包分解，制定出詳密的施工工序網絡圖計劃，在下達了施工計劃后嚴格執行。當然，對于計劃的本身，必須能夠反映出工程的實際狀況，切不能盲目地追求最短工期，導致制定的目標成為空中樓閣，使施工人員難以實現，也不能過于保守導致工期過長，有損施工效率。此外，在編制計劃時還需考慮到一些突發事件，確保施工計劃的可調控性。

3.預防措施

3.1溫度裂縫的預防措施

(1)從材料方面，盡量選用發熱低的低熱水泥，或選用含MgO為3.5%～5.0%的中熱水泥，使其混凝土具有膨脹型自生體積變形；為降低水泥用量，減少水化熱溫升，可通過摻高效減水劑和摻活性摻合料，如粉煤灰。有實驗證明，在42.5級中熱水泥中摻30%Ⅱ級粉煤灰，7d水化熱降低約15%，摻40%時降低約25%，摻50%時降低約32%，摻60%時降低約43%。粉煤灰不僅降低溫升，還具有消減溫峰和推遲最高溫升出現的時間。

(2)從施工方面，一是在高溫季節降低混凝土的入倉溫度，控制水泥等膠凝材料的溫度，對骨料進行預冷，采用加冰攪拌等方式?；炷吝\輸過程中注意防曬，選擇傍晚或清晨澆筑。二是合理確定澆筑的分層分塊厚度，薄層澆筑有利于層面散熱，有利于降低混凝土塊的最高溫升和內外溫差，從而降低溫度應力，減少約束。但薄層澆筑時，施工縫較多，對強度、抗滲不利，層面處理工作量大。所以應該合理選擇分層厚度，目前我國多采用1.5-3.0m的層厚，美國大多采用1.5-2.3m的薄層。三是在大體積混凝土內部設置冷卻管道，通冷水或者冷氣冷卻，加快內部混凝土的散熱，減小混凝土的內外溫差。四是加強混凝土養護，混凝土澆筑后，及時用濕潤的草簾、麻片等覆蓋，并注意灑水養護，適當延長養護時間，保證混凝土表面緩慢冷卻。在寒冷季節或氣溫驟降期間，混凝土表面應設置保溫措施，以防止寒潮襲擊。合理設置溫度伸縮縫，并在縫內填充符合要求的保溫材料。

3.2干縮裂縫的預防措施

(1)選用收縮量較小的水泥，一般采用中低熱水泥和粉煤灰水泥，降低水泥的用量。

(2)選用低水灰比的混凝土。混凝土的干縮受水灰比的影響較大，水灰比越大,干縮越大，因此在混凝土配合比設計中應盡量控制好水灰比的選用，同時摻加合適的減水劑。

(3)加強混凝土的早期養護，并適當延長混凝土的養護時間。冬季施工時要適當延長混凝土保溫覆蓋時間，并涂刷養護劑養護。五是在混凝土結構中設置合適的收縮縫。

3.3塑性坍落裂縫的預防

選用級配良好的骨料拌制混凝土。一是選用干縮值較小早期強度較高的硅酸鹽或普通硅酸鹽水泥。二是嚴格控制水灰比，摻加高效減水劑來增加混凝土的坍落度和和易性，減少水泥及水的用量。三是澆筑混凝土之前，將基層和模板澆水均勻濕透。四是及時覆蓋塑料薄膜或者潮濕的草墊、麻片等，保持混凝土終凝前表面濕潤，或者在混凝土表面噴灑養護劑等進行養護。五是在高溫和大風天氣要設置遮陽和擋風設施，及時養護。五是混凝土要分層澆筑，每層的厚度根據所采用的振動棒的形式確定并不大于50cm,振搗過程要密實，不漏振；六是通過在混凝土中加入合成纖維以提高混凝土早期抗裂性，減少塑性收縮裂縫。

3.4沉陷裂縫的預防

在對松軟土、填土地基上部結構施工前應進行必要的夯實和加固，嚴格做好壓實度的檢測；保證模板有足夠的強度和剛度，且支撐牢固，并使地基受力均勻。在基坑開挖完成后，應及時進行上部結構的施工，防止地基被雨水浸泡和受凍。

3.5原材料引起的裂縫的預防

對每一批進場的材料要有合格證和檢測證書，并且按要求對其進行抽檢復驗。合格后方允許使用。

4、結束語

綜上所述，水利水電工程混凝土施工管理是一項綜合性很強的工作。施工單位必須以科學的態度對待，配備高專業技術能力的人員通過現代式的混凝土施工管理知識進行專業指導，并嚴格依照先進的管理體制進行實施，爭取滿足保障混凝土施工質量控制的目標，達到成本與安全等管理工作的目的。

參考文獻

[1]張嫻，薛睿．淺談建設單位在工程質量管理中的作用[JJ．科技情報開發與經濟，2004 (11)．

[2]張新建，馬元奎．采取有效措施提高水利工程質量[JJ．河南科技，2008，(1)．

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關鍵詞：相關性；移位寄存器；序列碼

中圖分類號：tm9l1.1文獻標識碼：a文章編號：10053824（2013）04005303

0引言

在通信領域中，系統的可靠性和有效性是永恒的主題。從理論上講，在碼分多址（cdma）的通信中，采用的是不同的正交或準正交序列碼作為地址碼，也就是這種地址碼有多少，那么用戶就有多少。因此，尋找符合要求的地址碼，就是一件很重要的工作。目前，利用c語言、matlab或cpld的程序設計產生m序列碼的文章很多[12]，在很多數字電子技術教科書里，都會提到利用簡單的移位寄存器來產生m序列碼，但是，m序列產生器具有非線性反饋邏輯， 結構復雜，不易直接用反饋邏輯構造[3]。借助74ls194移位寄存器，利用推導和multisim仿真手段，能夠設計出產生低位的m序列碼的電路。

圖2中，雙輸入的異或起到狀態的轉換作用，上面所提到的，如果用與非門，那么輸出就是另外的狀態圖，而且不是m序列碼，而4輸入的或非門是具有啟動和循環作用的，因為，當電源開關合上，qaqbqcqd的初始狀態為0000，如果沒有其它的電路轉換，這時，qcqd的輸出為00，經過異或后，輸出還是為0，反饋到dsr還是為0，這時選擇右移，那么qaqbqcqd輸出還是為0000，跳不出0000這個環。因此，利用一個4輸入的或非門，使輸出從第一個狀態0000跳出，即當qaqbqcqd輸出為0000時，或非門輸出為1，驅動控制端s1=1，這樣，控制端 s0=s1=1，74ls194執行并入并出，使輸出為1111狀態，跳出初始狀態0000，從而進入狀態的轉換。（當然，也可以考慮用其它邏輯門，直接從0000環跳出，但是，不一定會得到15個狀態的m序列碼），這時qaqbqcqd=1111，4輸入的或非門輸出為0，其實，在16個狀態中，qaqbqcqd只有在0000狀態時，4輸入的或非門才輸出為1，而其它15種狀態都為0，s0=1，s1=0，進入正常的右移功能，完成以上15個狀態的循環。

3結論

目前，m序列的產生，主要是以軟件程序化的形式來產生，如c語言、matlab或cpld，不管是何種形式，都要以原始的移位寄存器的基本原理來推導。本電路是借助低位m序列碼的設計，來分析其電路設計的思路，電路設計簡單，希望能夠為類似的軟件設計和電路設計提供參考。

參考文獻：

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篇6

關鍵詞：高層建筑 樓面板 裂縫 分析 措施

全現澆鋼筋混凝土樓屋面板的裂縫，是目前較難克服的質量通病之一，特別是住宅工程樓板的裂縫發生后，往往會引起的投訴、糾紛、以及索賠要求等。，北京市建設和管理委員會針對這一問題，在2005年底印發了《預防混凝土結構工程堿集料反應規程》和《混凝土結構工程施工質量驗收規程的》等文件。抓住了主要矛盾，從設計、材料、施工三大方面提出改進和防治措施，現結合我單位施工的中景 盛世長安、玉龍灣、江山賦等項目的工程實踐，及本人多年來施工實踐中的經驗和教訓，以及裂縫的防治處理，重點介紹以施工為主、兼顧設計和材料原因分析樓面裂縫的綜合性防治及具體措施。

一、設計中的重點加強部位

從住宅工程現澆樓板裂縫發生的部位分析，最常見、最普遍和數量最多的是房屋四周陽角處（含平面形狀突變的凹口房屋陽角處）的房間在離開陽角1米左右，即在樓板的分離式配筋的負彎矩筋以及角部放射筋未端或外側發生45度左右的樓地面斜角裂縫，此通病在現澆樓板的任何一種類型的建筑中都普遍存在。其原因主要是砼的收縮特性和溫差雙重作用所引起的，并且愈靠近屋面處的樓層裂縫往往愈大。從設計角度看，現行設計規范側重于按強度考慮，未充分按溫差和混凝土收縮特性等多種因素作綜合考慮，配筋量因而達不到要求。而房屋的四周陽角由于受到縱、橫二個方向剪力墻或剛度相對較大的樓面梁約束，限制了樓面板砼的自由變形，因此在溫差和砼收縮變化時，板面在配筋薄弱處（即在分離式配筋的負彎矩筋和放射筋的未端結束處）首先開裂，產生45度左右的斜角裂縫。雖然樓地面斜角裂縫對結構安全使用沒有影響，但在有水源等特殊情況下會發生滲漏缺陷，容易引起住戶投訴，是裂縫防治的重點。根據上面的原因分析，我公司在近幾年的圖紙會審中，十分注意建議業主和設計單位對四周的陽角處樓面板配筋進行加強，負筋不采用分離式切斷，改為沿房間（每個陽角僅限一個房間）全長配置，并且適當加密加粗。經在中景 盛世長安工地實踐充分證明，凡采納或按上述設計的房屋，基本上不再發生45度斜角裂縫，已能較滿意地解決好樓板裂縫中數量最多的主要矛盾，效果顯著。

對于外墻轉角處的放射形鋼筋，根據實踐檢驗，認為作用較小。其原因是放射形鋼筋的長度一般不大（約1.2米左右），當陽角處的房間在不按雙層雙向鋼筋加密加強而仍按分離式設置構造負彎矩短筋時，45度的斜向裂縫仍然會向內轉移到放射筋的未端或外側，而當采用了雙層雙向鋼筋加密加強后，縱、橫二個方向的鋼筋網的合力已能很好地抵抗和防止45度斜角裂縫的發生和轉移，并且放射形鋼筋往往只有上部一層，在綁扎時常擱置在縱橫板面鋼筋的上方，導致鋼筋交叉重疊，將板面的負彎矩鋼筋下壓，減少了板面負彎矩鋼筋的有效高度，同時澆筑時鋼筋彎頭（即拐腳）容易翹起造成平倉困難，所以建議重點加強加密雙層雙向鋼筋即可。

二、商品砼的性能改善

目前已普遍采用泵送商品砼進行澆筑，但受劇烈的市場競爭，導致各商品砼廠商以采用大粉煤灰摻量，低價位、低性能的砼處摻劑，以及細度模數低、含泥量較高的中細砂作為降低價格和成本的主要競爭手段。因此在確定商品砼廠家時，要求廠家控制好原材料質量，選用高效優質砼外摻劑，改善和減小混凝土的收縮值，建立好控制體系，并在施工的過程中隨時對產品進行抽檢，有必要時派駐廠代表頂守，達到改善商品砼質量和性能的目的。

在中景 理想家工程在訂購商品砼時，項目部分別考察了玉泉營攪拌站、榆樹莊攪拌站等多個商混站。根據工程的不同部位和性質提出對砼品質的明確要求，不片面壓價和追求低價格、低成本而忽視了砼的品質，避免導致砼性能下降和收縮裂縫增多。同時現場應逐車嚴格控制好商品砼的坍落度檢查，以保證砼熟料的半成品質量。

三、施工中應采取的主要技術措施

樓面裂縫的發生除以陽角45度斜角裂縫為主外，其他還有較常見的兩類：一類是預理線管及線管集散處，另一類為施工中周轉材料臨時較集中和較頻繁的吊裝卸料堆放區域。在中景江山賦項目施工中，從施工角度進行綜合分析，并分類采取以下幾項主要技術措施。

（一）重點加強樓面上層鋼筋網的有效保護措施。

鋼筋在樓面砼板中的抗拉受力，起著抵坑外荷載所產生的彎矩和防止砼收縮和溫差裂縫發生的雙重作用，而這一雙重作用均需鋼筋處在上下合理的保護層前提下才能確保有效。在實際施工中，樓面下層的鋼筋網在受到砼墊塊及模板的依托下保護層比較容易正確控制。但當墊塊間距放大到1.5米時，鋼筋網的合理保護層厚度就無法保障，所以縱橫向的墊塊間距限制在1米左右。

與此相反，樓面上層鋼筋網的有效保護，一直是施工中的一大較難問題。其原因為：板的上層鋼筋一般較細較軟，受到人員踩踏后就立即彎曲、變形、下墜；鋼筋離樓層模板的高度較大，無法受到模板的依托保護；各工種交叉作業，造成施工人員眾多、行走十分頻繁，無處落腳后難免被大量踩踏；上層鋼筋網的鋼筋小撐馬設置間距過大，甚至不設（僅依靠樓面梁上部鋼筋擱置和分離式配筋的拐腳支撐）。

在上述四個原因中，前二條是客觀存在，不可能也難于提出措施加以改進（否則樓面負筋用鋼量將大大增加，造成浪費）。但后二個原因卻在施工中必須大大加以改進，對于最后一個原因，根據大量的施工實踐，建議樓面雙層雙向鋼筋（包括分離式配置的負彎矩短筋）必須設置鋼筋小撐馬，其縱橫向間距不應大于700毫米（即每平方米不得少于2只），特別是對于Φ8一類細小鋼筋，小撐馬的間距應控制在600毫米以內（即每平方米不得少于3只），才能取得較良好的效果。對于第3條原因，可采取下列綜合措施加以解決：

A、盡可能合理和科學地安排好各工種交叉作業時間，在板底鋼筋綁扎后，線管予埋和模板封鑲收頭應及時穿插并爭取全面完成，做到不留或少留尾巴，以有效減少板面鋼筋綁扎后的作業人員數量。

B、在樓梯、通道等頻繁和必須的通行處應搭設（或鋪設）臨時的簡易通道，以供必要的施工人員通行。

C、加強教育和管理，使全體操作人員充分重視保護板面上層負筋的正確位置，必須行走時，應自覺沿鋼筋小馬撐支撐點通行，不得隨意踩踏中間架空部位鋼筋。

D、安排足夠數量的鋼筋工（一般應不少于3~4人或以上）在砼澆筑前及澆筑中及時進行整修，特別是支座端部受力最大處以及樓面裂縫最容易發生處（四周陽角處、預埋線管處以及大跨度房間處）應重點整修。

E、砼工在澆筑時對裂縫的易發生部位和負彎矩筋受力最大區域，應鋪設臨時性活動挑板，擴大接觸面，分散應力，盡力避免上層鋼筋受到重新踩踏變形。

（二）預埋線管處的裂縫防治

預埋線管，特別是多根線管的集散處是截面砼受到較多削弱，從而引起應力集中，容易導致裂縫發生的薄弱部位。當預理線管的直徑較小，并且房屋的開間寬度也較小，同時線管的敷設走向又不重于（即垂直于）砼的收縮和受拉方向時，一般不會發生樓面裂縫。反之，當預埋線管的直徑較大，開間寬度也較大，并且線管的敷設走向又重合于（即垂直于）砼的收縮和受拉力向時，就很容易發生樓面裂縫。因此對于較粗的管線或多根線管的集散處，應按技術導則三的第4條要求增設垂直于線管的短鋼筋網加強。根據以往經驗，增設的抗裂短鋼筋采用Φ6-Φ8，間距≤150，兩端的錨固長度應不小于300毫米。

線管在敷設時應盡量避免立體交叉穿越，交叉布線處可按技術導則三的第4條采用線盒，同時在多根線管的集散處宜采用放射形分布，盡量避免緊密平行排列，以確保線管底部的砼灌筑順利和振搗密實。并且當線管數量眾多，使集散口的砼截面大量削弱時，宜按予留孔洞構造要求在四周增設上下各2Φ12的井字形抗裂構造鋼筋。

（三）材料吊卸區域的樓面裂縫防治

目前在主體結構的施工過程中，普遍存在著質量與工期之間的較大矛盾。一般主體結構的樓層施工速度平均為5-7天左右一層，最快時甚至不足5天一層。因此當樓層砼澆筑完畢后不足24小時的養護時間，就忙著進行鋼筋綁扎、材料吊運等施工活動，這就給大開間部位的房間雪上加霜。除了大開間的砼總收縮值較小開間要大的不利因素外，更容易在強度不足的情況下受材料吊卸沖擊振動荷載的作用而引起不規則的受力裂縫。并且這些裂縫一旦形成，就難于閉合，形成永久性裂縫，這種情況在盛世長安、玉龍灣等高層住宅主體快速施工時較常見。對這類裂縫的綜合防治措施如下：

A、主體結構的施工速度不能強求過快，樓層砼澆筑完后的必要養護（一般不宜≤24小時）必須獲得保證。主體結構階段的樓層施工速度宜控制在6-7天一層為宜，以確保樓面砼獲得最起碼的養護時間。

B、科學安排樓層施工作業計劃，在樓層砼澆筑完畢的24小時以前，可限于做測量、定位、彈線等準備工作，最多只允許暗柱鋼筋焊接工作，不允許吊卸大宗標材料，避免沖擊振動。24小時以后，可先分批安排吊運少量小批量的暗柱和剪力墻鋼筋進行綁扎活動，做到輕卸、輕放，以控制和減小沖擊振動力。第3天方可開始吊卸鋼管等大宗材料以及從事樓層墻板和樓面的模板正常支模施工。

C、在模板安裝時，吊運（或傳遞）上來的材料應做到盡量分散就位，不得過多地集中堆放，以減少樓面荷重和振動。

D、對計劃中的臨時大開間面積材料吊卸堆放區域部位（一般約40平方米左右）的模板支撐架在搭設前，就預先考慮采用加密立桿（立桿的縱、橫向間距均不宜大于800毫米）和擱柵增加模板支撐架剛度的加強措施，以增強剛度，減少變形來加強該區域的抗沖擊振動荷載，并應在該區域的新筑砼表面上鋪設舊木模加以保護和擴散應力，進一步防止裂縫的發生。

（四）加強對樓面砼的養護

砼的保濕養護對其強度增長和各類性能的提高十分重要，特別是早期的妥善養護可以避免表面脫水并大量減少砼初期伸縮裂縫發生。但實際施工中，由于搶趕工期和澆水將影響彈線及施工人員作業，因此樓面砼往往缺乏較充分和較足夠的澆水養護延續時間。為此，施工中必須堅持覆蓋麻袋或草包進行一周左右的妥善保濕養護，并建議采用噴HL等品種和養護液進行養護，達到降低成本和提高工效，并可避免或減少對施工的影響。

篇7

[關鍵詞] 向日葵 列當 防治措施

[中圖分類號] S565.5 [文獻標識碼] A [文章編號] 1003-1650（2017）05-0116-01

1 病源

向日葵列當顧名思義主要的寄主就是向日葵，屬于一種寄生性種子植物，是列當科列當屬，為根部寄生。列當的種子在土壤中接觸到向日葵的根后，收到這些根系的分泌物刺激從而萌發，長出各種細根形成吸盤深入到向日葵的根部開始吸收營養 同時自主發育，形成花莖 還能產生5-10萬粒種子。它的出土時間不整齊，開花時間又是無限性的其無真正的根，以短須狀的吸根寄生在向日葵的根上。莖單生、不分枝，莖高30～40厘米，最高30～40厘米，黃褐色至紫褐色。葉互生，退化為鱗片，褐色，小而無病。

2 危害癥狀

被列當寄生的向日葵，由于養分和水分被奪取，生長發育受到嚴重抑制，表現植株矮小、花盤變小、寡粒增多，受害嚴重的植株花盤枯萎，全株死亡，植株附近可見到有列當生長。

3 發生規律

向日葵列當主要依靠種子進行繁殖后代，其種子可以在土壤中越冬，也可以混在向日葵種子中越冬，是主要的侵染源。其種子進入土壤后開始萌發，然后長出線狀稍彎曲的幼芽，此時如果遇到適宜的寄生根，就會通過吸盤侵入寄主，并逐漸深達木質部。列當生長周期較短，幼芽出土后的14d就能夠開花，過5～7d開始結子，再經過13～15d子實成熟，整體生育期為28～30d。向日葵列當主要一高昆蟲進行授粉，同時可以百花授粉，由于其成熟的種子籽粒很小，每株可形成5～10萬粒種子，輕如灰塵，很容易被風、水、農具所傳播，或者隨向日葵種子做遠距離傳播。種子生命力很強 ，可以在土壤中保持8-12年 。 種子在土中5～10厘米處發芽最多，其次為1～5厘米處。再次為10～12厘米處。故向日葵5～10厘米處的側根上寄生的最多，受害最嚴重。

4 防治方法

4.1 制定檢疫制度，并加強執行力度，阻止列當種子繁殖，切斷傳播根源。

4.2 輪作倒茬。輪作6～7年以上，與向日葵列當不能寄生的禾本科等作物進行輪作，且輪作時要及時清除向日葵的自生苗。

4.3 加強田間管理。列當達到出苗高峰期以及開始結子實時，要適當進行2～3次中耕；開花前要及時清理列當苗，連根拔除或人工鏟除，并燒毀或深埋；收獲后及時深翻整地。

4.4 化學防治。根據土壤質地和有機質含量不同，選用48%甲草胺乳油每畝0.27～0.47升或48%地樂胺乳油每畝0.15～0.37升，每畝噴液量20～33升，全田施藥或帶苗施藥均可。選用20%的2甲4氯鈉可濕性粉劑每畝用量0.2～0.3千克或72%的2，4滴丁酯乳油每畝0.05～0.1千克。使用20% 2甲4氯鈉可濕性粉劑和72%的2，4 滴丁酯乳油時，應注意向日葵花盤直徑一般超過10厘米時才能噴施，否則會產生藥。

參考文獻

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篇8

1. 服務器附加存儲的管理軟件產品是相對較新的。在軟件產品中，尤其是對于存儲軟件而言，產品的成熟程度是很重要的。足夠的運行時間以及大量的部署才能有利于根除產品中有可能存在的缺陷。就目前而言，服務器附加存儲還沒有達到那個水平的成熟度。

2. 服務器附加存儲的部署會導致對于物理硬件的選擇越發復雜。在這個場景中，物理服務器不得不擔負一部分存儲服務的功能，而這部分功能之前是需要運行在專用的或者特別定制的存儲控制器上的。這種架構造成的結果就是物理服務器上需要額外的CPU和內存用于這部分的資源消耗。此外，對于存儲性能的預估和虛擬機的性能的評估都會成為新的問題。

此外，在使用服務器附加存儲的時候，對于物理存儲介質的選擇成為IT專業人士的責任，而在這之前存儲介質是和存儲系統綁定在一起不需要額外選擇的。雖然在理論上，您可以在服務器上部署任何可用的存儲介質，但是在選擇與那些已經部署在其他服務器上的磁盤具有類似性能特征的高質量的硬件還是應該小心為上。許多數據中心已經從中吸取了教訓，雖然從紙面上來說您可以將不同容量和轉速的磁盤混合匹配在一起，但是現實卻告訴您最好還是使用完全相同的磁盤型號。

3. 網絡，特別是在擴展方面相關的網絡的選擇變得更加重要。許多服務器附加產品宣稱“不需要網絡”或“不需要SAN網絡”,但事實卻是，在這種架構下因為存儲被聚合成共享資源池，對網絡的依賴度反而更加高了。這意味著，通過互連的網絡，存儲的I/O可以分布到多個服務器上，而服務器之間互連的網絡必須能夠提供高質量的服務并且對此流量專門做了優化才行。一個專用的并且直通的網絡是搭建任何服務器附加存儲產品的基礎。

4. 服務器附加存儲架構的擴展會變得越發復雜。擴展性對于任何類型的存儲系統都是一個關鍵挑戰。在部署伊始，隨著安裝了存儲軟件和配置了可用磁盤空間的服務器陸續的加入到環境中，服務器端附加存儲產品對于擴展性的處理會比較好，這些新加入的服務器會自動地將其可用磁盤空間加入到之前提到的存儲資源池中。

篇9

關鍵詞 熱電偶套管；斷裂；原因分析；處理措施

中圖分類號：TH811 文獻標識碼：A 文章編號：1671-7597（2014）10-0174-01

某煉油廠550萬噸/年常減壓裝置自2006年開車以來，共發生兩次熱電偶套管斷裂，造成停車事故。熱電偶垂直安裝在管線三通后約300 mm處，套管插入長度約150 mm，斷掉長度約250 mm，原油流速在1.15～1.68 m/s之間，流動狀態為勻速流動，溫度為210～220℃，壓力約1 Mpa。因原油較輕，換熱到此溫度后，原油部分氣化，呈汽液兩相、湍流狀態。原油硫含量及氯離子含量未作分析。通常硫含量為0.5%，氯離子含量為1.68 mg/l原油。

為判斷熱電偶保護套管斷裂原因，委托中國科學院金屬研究所進行管材化學成分、金相組織及斷口的宏觀形貌檢驗分析，以確定斷裂原因，防止類似事故的再次發生。

1 宏觀分析

保護套管斷裂位置在套管與帶絲扣管座的焊接處，斷口平整，無明顯的塑性變形，呈脆性斷口，見圖1。在主斷口附近還可見次裂紋的存在。觀察殘留的熱電偶保護套管的外表面，其表面粗糙，有較深的加工痕跡。

圖1 保護套管斷口的宏觀形貌

2 化學分析

在套管上取樣，依據GB/T16597-1996，使用光譜儀分析化學成分，結果見表1。通過與幾種奧氏體不銹鋼的標準化學成分比較發現，其材質符合0Cr18Ni9鋼的國家標準，而非含Ti的奧氏體不銹鋼（Ti的含量很低）。含Ti的奧氏體不銹鋼，由于加入鈦，具有一定的抗晶間腐蝕能力。碳的含量降低可以進一步提高其耐蝕性[1]。

表1 熱電偶套管的化學成分（w/%）

元素 C Si Mn P S Cr Ni Ti

wt% 0.066 0.39 0.80 0.030 0.005 18.21 9.05

3 金相分析

從殘留的熱電偶套管上分別取帶斷口及焊縫的縱向和橫向金相樣品。經預磨拋光后，用10%的草酸溶液電解腐刻，觀察各部分的金相組織。發現套管基體及焊縫的金相組織正常，焊縫與管基體之間的結合良好，但在套管外、內壁表面有晶間腐蝕存在。觀察熱功當量橫向金相組織，同樣可見套管的外、內壁表面有晶間腐蝕存在。

4 掃描電鏡分析

首先，對圖1中熱電偶套管斷口的1處進行微觀形貌觀察，發現在熱電偶套管的外壁存在著缺陷，裂紋起源于該部位；并且在1處附近，還有多個裂紋源，裂紋產生后，沿管壁向前擴展，在斷口表面的2和3處，有大量的疲勞裂紋擴展所形成的“輝紋線”。當疲勞裂紋擴展到4處時，這時的套管所剩下的強度已經很小，在應力的作用下，該處最后被瞬間拉斷，在4處留下大量的韌窩。

5 斷裂原因分析

通過以上分析可知：

1）斷口處緊挨焊縫，焊縫及附近處的熱影響區組織不均勻，應力集中，且管壁表面粗糙，有大量的加工痕跡，也是應力集中和容易產生疲勞裂紋源的地方。

2）熱電偶套管垂直安裝在管線上，其受力狀態相當于懸壁梁狀態，在斷口處是受力最大處（相當于懸壁梁的根部）。因油流氣化有湍流狀態，使套管受力呈交變的載荷，使該處成為套管開裂的起源處，并隨著裂紋的不斷擴展，最終導致套管斷裂。

3）套管的材質成分符合0Cr18Ni9鋼的國家標準。設計選型為1Cr18Ni9Ti，與設計選型不符。設計選用1Cr18Ni9Ti奧氏體不銹鋼管更多的是著眼于其所含Ti元素具有一定的抗晶間腐蝕能力。晶間腐蝕裂紋也易成為疲勞裂紋源。金相組織觀察，發現在套管的內、外壁有晶間腐蝕存在。

因此熱電偶套管的斷裂是疲勞斷裂。套管在此位置斷裂，是由于此處是最易產生疲勞裂紋源的地方，且該處受到的應力又最大。

6 處理措施

通過對熱電偶套管斷裂原因分析后，為了避免類似情況的再次出現，提出以下建議。

1）在不影響測量效果的前提下，移動部分熱電偶的安裝位置，并改垂直安裝為135°安裝，使得在發生泄漏時能將泄漏點切換出去，不影響裝置的正常運行，同時也可改變套管承受交變載荷的程度。

2）提高熱電偶保護套管的材質，選用具有抗晶間腐蝕能力較強的材質，如316L等，并嚴格檢查保護套管的內外在質量，檢查保護套管的焊接質量，避免因焊接工藝選用不當，造成金屬晶相組織改變，使焊接接頭產生結晶裂紋，降低奧氏體不銹鋼耐晶間腐蝕的性能。

3）選用新型的防泄漏的熱電偶，即在熱電偶保護套管斷裂的情況下依然能有防止介質泄漏的能力。

參考文獻

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篇10

關鍵詞：汽輪機 葉片 斷裂 分析 失效

Failure analysis of the 5 stage blade fracture of the #4 machine in tuoketuo power plant

Nixin

Abstract： in this paper， through the description of the case of broken blade of steam turbine， a variety of means of blade inspection is applied to find out the cause of the blade fracture， and the conclusion is drawn. And according to the conclusion， the concrete treatment measures of the blade fracture are formulated.

Keywords： steam turbine; blade; fracture; analysis; failure

中圖分類號：TM621.3 文獻標識碼：A 文章編號：1003-9082（2015）11-0295-02

前言

汽輪機葉片斷裂引起的電站事故比較常見，約占整個火力電廠汽輪機運行事故的三分之一。每臺汽輪機都擁有許多葉片，只要有一只葉片斷裂就可能導致整個的機組的嚴重事故，造成重大經濟損失，甚至是人員傷亡。因此，分析葉片疲勞斷裂的原因，制定防止斷裂的措施，延長葉片的使用壽命，對于整個電站機組的安全運行具有重要意義。

一、簡述

1.葉片的失效

葉片的失效，主要是指疲勞失效，但也有可能出現應力腐蝕開裂，塑性變形等失效形式。按葉片的斷裂或損傷的部位劃分失效類型，可分為：葉身斷裂失效;葉根斷裂失效;葉冠或葉頂失效。各個部位的應力分布不一樣，偶然的異常工況所產生的應力也難以分析，但是不管什么地方失效，大都是由于葉片的材質，以及非正常的運行方式

2.葉片疲勞失效的原因

汽輪機葉片的損壞形式主要是疲勞斷裂。由于葉片工作條件惡劣，受力情況復雜，特別是當負荷或者真空突變，汽輪機水沖擊時，斷裂事故經常發生，對汽輪機產生致命的危害，往往需要很長的檢修時間，對機組負荷影響較大，造成很大的經濟損失。所以對葉片斷裂事故的分析研究必須受到特別重視。按照葉片斷裂的性質，可以分為短期超載疲勞損壞、長期疲勞損壞、高溫疲勞損壞、應力疲勞損壞、腐蝕疲勞損壞、接觸疲勞損壞等六種。

二、事故分析

托克托電廠在2009 年2 月份是發現#4 機組（D600BN5）3 瓦、4 瓦振動突增，并于5月在停機檢查時發現A 缸正向（發電機側）第5 級葉片發生斷裂。

1.設備簡介

托克托電廠#4汽輪機為東方汽輪機廠生產制造，型號N600-16.7/538/538-1型，型式為亞臨界、一次中間再熱、單軸、三缸四排汽、沖動凝汽式。設計額定功率為600MW，最大連續出力（T-MCR）644.9MW。汽輪機總級數為42級，高壓轉子有9級，其中第一級為調速級，中壓轉子有5級，低壓轉子有2×2×7級。汽輪機采用高中壓缸合缸結構，兩個低壓缸均為雙流反向布置。 新蒸汽由爐側經過主蒸汽管進入機前兩根的蒸汽管，然后進入高壓缸。做完功的蒸汽通過高壓缸后經兩根排汽管后匯流到一根的蒸汽管導向鍋爐再熱器，然后進入中壓缸，中壓缸做功后的蒸汽沿導汽管直接進入兩個低壓缸做功。

2.葉片斷裂位置

葉片的斷裂位置源位于汽道長度約為252mm 的位置，斷裂位置距葉頂約73mm，該葉片斷口上存在大量的貝紋線，呈現疲勞斷口的特征，疲勞貝紋線區占據整個斷口面積的2/3，裂紋源應位于進汽邊，以疲勞方式向內擴展，瞬斷區占據出汽邊較小面積。此外值得注意的是該斷口表面呈暗黑色，應為氧化或腐蝕的沉積物層，斷口位置與型根的距離在 208mm～260mm之間，具有相似性 。未斷裂葉片均可見完整鉚釘頭形狀。斷裂源均位于葉片進汽邊的圓角部位，為明顯的疲勞與腐蝕疲勞斷裂。疲勞擴展區面積很大，瞬斷區面積較小，說明該斷口為低應力高周疲勞斷口 。

3.葉片基本參數

第5級鉚接葉片日立設計材料為KT5325BS12，材料的強度等級為σb=760 Mpa， σ0.02=551 Mpa。東汽轉化設計為1Cr12Ni2W1Mo1V材料， σb=920 Mpa， σ0.2=735 Mpa 。

4.理化性能分析

為了分析斷裂原因，東汽材料研究中心對東汽電站事業部對帶回的斷裂葉片進行了檢驗分析，檢驗內容和結果報告如下：

4.1 化學成分

斷裂葉片及對比葉片的化學成分（wt%）

從分析結果來看：斷裂葉片的化學成分均滿足設計材料1Cr12Ni2W1Mo1V 的化學成分要求，材質符合標準。

4.2 力學分析

圖1-4 力學性能試驗結果

斷裂葉片和對照葉片的縱向的力學性能結果如圖1-4所示，從結果上看，葉片材料力學性能符合設標準要求。

4.3 金相分析

對斷裂葉片及其對照葉片的金相組織、夾雜物和晶粒度進行了檢查，其結果如下表所示，金相組織照片如圖所示

圖1-5 斷裂葉片與對照葉片的金相組織照片

通過對斷裂葉片及其對照葉片的金相組織、夾雜物和晶粒度進行的檢查，結果顯示金相組織合格。

4.4 結論

從上述分析結果上看，該斷裂葉片材質符合標準，力學性能符合標準要求，金相檢驗結果合格。從斷口宏觀形貌上看，斷裂為低應力高周疲勞，而斷口源區存在腐蝕產物（能譜分析表明含有Na、K、Ca、Cl 等成分），葉片斷裂方式應為腐蝕疲勞類型?？紤]到該級葉片處存在抽汽口，蒸汽流場和葉片振型較為復雜，葉片在運行過程中，受到表面腐蝕和振動引起的交變應力作用下，產生腐蝕疲勞現象，最終斷裂。

5.原因分析

5.1汽機在低真空的運行時段，由于末三級流場特性的變化，導致脫流，反流等不穩定的氣流激振，該激振頻率正好與葉片的扭振頻率接近，產生共振，形成大的動應力，導致裂紋的擴展;

5.2處在抽汽口過渡區的葉片表面結垢，大大降低了材料的疲勞強度。

以上根本原因與設計和機組運行基本無關，因為在機組運行的壽命期內和電網系統中，這種非穩定的氣流激振總是偶然存在的，且具有任意性，難以預測和有效控制。

6.改進措施

6.1提高葉片材質的性能，選擇抗腐蝕的葉片，特別對低壓缸葉片的選擇尤為嚴格。

6.2改變葉片的結構，使葉片的固有頻率遠離不穩定激振頻率，從而減少葉片發生共振的幾率

6.3嚴格控制運行，避開危險工況，特別要嚴格控制負荷和真空的突變。

6.4嚴格控制汽包水位，氣溫，防止汽輪機水沖擊。

6.5通過對典型案例分析，總結運行可以控制的因素，做好相關工作

7.預防措施

7.1電網應保持正常頻率運行，避免頻率偏高偏低引起某幾級葉片進入共振區。

7.2運行中保持蒸汽參數和各監視段壓力、真空等在在正常范圍內，超過極限值應限負荷運行。

7.3加強汽、水的化學監督，防止葉片腐蝕，對預防葉片腐蝕型斷裂有重要意義。

7.4運行中加強對振動的監視，防止汽機因進冷水冷汽或其他原因導致受熱不均變形、動靜間隙減小引起局部碰磨。

7.5機組大修中應對通流部分損傷情況進行全面細致地檢查，做好葉片、圍帶、拉筋的損傷記錄，做好葉片的調頻工作。

7.6運行中注意監視軸承蓋振動、軸振，如果突然增大很多，就地聲音異常增大，則應做出正確判斷，立即破壞真空緊急停機。

7.7若低壓缸葉片斷裂，斷葉進入凝汽器打破鈦管，將使凝結水導電度、硬度等增加，熱井水位異常升高，根據現象立即破壞真空緊急停機。

7.8防止汽輪機超負荷運行，監視好各級抽汽壓力差值，尤其對抽汽供熱機組，從而改善抽汽口過渡區的工作環境。

7.9機組參數放生大幅度變化時，此時應加強對汽輪機參數的監視，發現異常立即處理

三、總結

葉片是汽輪機命脈，工作環境卻非常惡劣。葉片損壞，將直接威脅到汽輪機的安全運行，給發電廠帶來巨大的經濟損失。本文通過對典型葉片斷裂事故的分析，總結出運行中應采取的對策，避免不必要葉片斷裂事故的發生，對汽輪機的安全和經濟性具有重要的作用。

參考文獻

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